Армированная плита: Плита армированная цементно-минеральная KNAUF Аквапанель наружная 2400х1200х12,5 мм

Плита тротуарная армированная К-7а 750х750х80 —

Артикул: В наличииГОСТ

Гост 17608-91 Плиты бетонные тротуарные.

Общие характеристики
Длина	750
Ширина	750
Высота	80
Масса	108

ФотоНаименованиеДлина ШиринаВысотаВесЦенаОнлайн заказ Гранитная плита для мощения Звоните!
679-88-79 Плита гранитная «Балтийская» 750*750*50мм, термообработка 750 750 50 Звоните!
679-88-79 Плита гранитная «Возрождение» 750*350*50мм, термообработка 750 350 50 Звоните!
679-88-79 Бордюр гранитный «Возрождение» 1100*150*100мм, термообработка 1100 150 100 Звоните!
679-88-79 Плита гранитная «Возрождение» 375*375*50мм, термообработка 375 375 50 Звоните!
679-88-79 Плитка «Круглая» d60 5 см

28 кг 720 Тротуарная плитка 30х60х4 30 см 60 см 4 см 2040 Плитка «Круглая» d80 5 см 48 кг 2160 Термопанель цокольная 30 см 15 см 1620 Тротуарная плитка «Калифорния» 300 300 30 Звоните!
679-88-79 Тротуарная плитка «Тучка» 300 300 30 Звоните!
679-88-79 Фасадная плитка «Ракушечник» 15х30х1,5 см 30 см 15 см 1,5 см 2160 Тротуарная плитка «4,5 кирпича» 300 300 30 Звоните!
679-88-79 Фасадная плитка «Черноморская галька» крупная 15х30х1,5 см 30 см 15 см 1,5 см 2160 Фасадная плитка «Черноморская галька» мелкая 15х30х1,5 см 30 см 15 см 1,5 см 2160 Фасадная плитка 15х30 30 см 15 см 1,5 см 1200 Тротуарная плитка «Косточка» 300 300 30 Звоните!
679-88-79 Тротуарная плитка «Гладкий» 300 300 30 Звоните!
679-88-79 Цокольная плитка 40 см 20 см 3,5 см 2300 Тротуарная плитка «Паутинка» 350 350 50 Звоните!
679-88-79 Тротуарная плитка «Сетка» 350 350 50 Звоните!
679-88-79 Тротуарная плитка «Паутина» 400 400 50 Звоните!
679-88-79 Тротуарная плитка «8 кирпичей» 400 400 50 Звоните!
679-88-79

Тротуарная плитка «12 кирпичей» 500 500 50 Звоните!
679-88-79 Плита тротуарная армированная К-7а 750х750х80 750 750 80 108 599

Армированные плиты перекрытия в строительстве

Армированные плиты перекрытия рекомендуют для зданий различного назначения. Эта конструкция позволяет не только защитить определенную часть строения, но и сделать ее теплой.

На сегодняшний день для строительства доступны несколько видов монолитных систем. Выбирая их для собственного сооружения, необходимо внимательно изучать маркировку. Цифры, которые указаны производителем, свидетельствуют о длине и ширине плиты. По буквенным значениям можно определить следующие характеристики:

• ПК – конструкция предназначена для перекрытия;
• ПНО – может использоваться для настила, имеет облегченную структуру;
• НВ – конструкция должна использоваться для внутреннего настила.

Особое внимание нужно обращать на крайние цифры маркировки. Это показатели максимальной нагрузки, которая может использоваться для конкретной постройки.

По своей структуре армированные плиты перекрытия могут быть:

• сплошные;
• ребристые;
• пустотные.

Эти характеристики важны при выборе материала, который будет обладать прекрасными звукоизоляционными и теплоизоляционными показателями.

Где и как могут использоваться?

Армированные перекрытия могут использоваться при строительстве зданий, при этом в обязательном порядке должны соблюдаться определенные правила

• если длина конструкции более 8 м, или устанавливается лестничный проем, должны использоваться высокопрочные решетки;
• схема армирования плиты перекрытия должна учитывать сварочные стенки, которые образуются при соединении прутьев диаметром более 6 мм;
• толщина и ширина армированной конструкции должны быть в соотношении 1:30;
• при толщине плиты до 15 см должно использоваться одностороннее армирование перекрытия, более 15 см – двухстороннее;
• в случае, когда опора перекрытия крепится к колонам, необходимо предусмотреть установку базовой решетки и ее дополнительное усиление.

Как происходит армирование монолитной конструкции?

Как армировать перекрытие правильно, знают не все. В первую очередь, необходимо рассчитать нагрузку, которую будет выдерживать здание. Схема расчета происходит по определенной формуле, где длина пролета делится на 30. Результат – это оптимальный показатель толщины плиты перекрытия.

Само армирование происходит по следующей схеме:

1. Берется горячекатаная арматура марки А3, соединяется проволокой и сваривается. Во время проведения работ нужно просмотреть проволоку на отсутствие дефектов и повреждений. При сварке стыки должны в обязательном порядке находиться друг на друге не менее чем на 4 см.
2. При сваривании ячеек нужно учитывать назначение конструкции. Если она будет использоваться как несущая, то размер ячеек должен быть 15×15 или 20×20.
3. Нижние и верхние сетки должны фиксироваться между собой П-образной конструкцией из аналогичного материла/
4. Армирование монолитного перекрытия должно рассчитываться еще на этапе проектирования здания. Существуют определенные правила, которые должен соблюдать любой строитель.

Армопояс под плиты перекрытия

Армопояс под плиты перекрытия необходим для усиления конструкции. При эксплуатации он выполняет несколько функций:

1. Увеличивает жесткость здания в пространстве.
2. Преграждает образование трещин при проседании фундамента и промерзании земли.
3. Дает возможность тщательно соединить стропильную систему крыши и стены из легких газобетонных материалов.

Технология сооружения армопояса подобна заливке монолитного фундамента. Весь процесс состоит их определенных этапов:

• заготовка арматурного каркаса;
• сооружение опалубки;
• заливка бетоном.

При изготовлении армопояса под плиты перекрытия необходимо рассмотреть варианты внешней обшивки здания. Если было принято решение использовать плитный утеплитель и фасадную обшивку, то ширина армопояса будет равна ширине стены. Если декорирование будет выполнять обычная штукатурка, то ширина пояса должна быть меньше ширины стены. Место, которое будет получено при разнице в ширине, должно быть отведено минвате или пенопласту в качестве утеплителя. В случае игнорирования таким утеплением, в доме появится мостик для холода и сильных промерзаний стены в зимнее время.

Инструкция по армированию плиты своими руками

Армирование монолитной плиты перекрытия можно выполнить своими руками. При выполнении работ конструкцию нужно усиливать сверху и снизу.  Собранная арматурная сетка должна быть строго посередине. Собирая сетку из арматуры, необходимо уделять внимание местам соединения. Они должны располагаться в шахматном порядке, в разбежку.

Делая расчет общей нагрузки на монолитную плиту, стоит учитывать, что она распределяется сверху вниз. Поэтому основная рабочая арматура должна находиться в нижней части: она будет получать растягивающие нагрузки. Верхняя часть получит нагрузку на стягивание. Если необходимо дополнительное усиление арматурной плиты, то необходимо пользоваться общими инженерными правилами. В них предполагается, что дополнительное армирование будет проложено между несущими конструкциями посредине.

Выполняя самостоятельное армирование плиты перекрытия, необходимо особое внимание уделять заливке бетона. Оптимальным вариантом станет использование бетононасоса и глубинного вибратора. Такой подход даст возможность избежать образования микротрещин при высыхании бетонного слоя.

Немаловажным является процесс постоянного увлажнения после заливки. Такую процедуру нужно выполнять на протяжении 2-3 дней после завершения работ по заливке. Вода должна наноситься на плиту путем разбрызгивания, категорически запрещено использовать прямую струю, так как она приведет к частичному вымыванию бетонного слоя.

Армирование плит перекрытия – это необходимый процесс, который требует определенных знаний. Ознакомившись с вышеперечисленными требованиями и особенностями процесса, работы в своем доме можно выполнить самостоятельно и получить отличный результат.

Читайте также…

Железобетонные армированные плиты перекрытия лотков и каналов. Плита ПО-3, ПО4, П8-11 в Томске

Для покрытия размещенных под землей или на ее поверхности каналов применяется железобетонная плита перекрытия. Производственная компания «ЗСК-1» предлагает своим клиентам в Томске армированные плиты перекрытия лотков, готовые выдержать самые тяжелые нагрузке в ходе эксплуатации. В ассортименте имеются изделия разных размеров и форм: плита ПО-3, плита ПО4, плита П8-11 и др. Продукция поставляется с техническим паспортом и отвечает самым жестким стандартам качества.

Армированные плиты: плита ПО-3, плита ПО4, плита П8-11

Основное предназначение железобетонной плиты перекрытия лотков заключается в защите каналов от различных неблагоприятных факторов: разгерметизации, обвалов грунта и т.д. Армированные изделия выделяются высокой прочностью и способностью выдерживать огромные нагрузки. Такие плиты можно использовать для подземных и надземных каналов, а также для различных дорог (авто, ж/д). Выделим основные достоинства реализуемых нами прямоугольных плит ПО-3, плит ПО4, плит П8-11 и других армированных изделий из бетона:

• высокое сопротивления временным и долговременным нагрузкам;

• дополнительная защита от коррозии;

• простота монтажа, высокая точность указанных габаритных размеров;

• длительное время эксплуатации железобетонных плит перекрытия лотков;

• максимально выгодные цены на продукцию в Томске.

Плита ПО-3, плита ПО4, плита П8-11 и другие изделия, предназначенные для покрытия каналов, выполняются из бетона В15 с армированием сталью А-І и А-ІІІ, что во многом определяет их положительные качества. Заказывая изготовление данной продукции в Томске нашим специалистам, вы можете быть уверенными в ее первоклассных эксплуатационных характеристиках.

Железобетонные плиты перекрытия лотков и каналов в Томске

Вас заинтересовала наша продукция? Плита ПО-3, плита ПО4, плита П8-11 и другие плиты перекрытия лотков и каналов — это надежные, долговечные железобетонные объекты, способные противостоять химическому воздействию и обеспечивающие надежную защиту от разрушающих факторов. Выгоднее всего в Томске заказывать армированные плиты у непосредственного производителя, компании «ЗСК-1». Мы предоставляем гарантию на всю выпускаемую продукцию сроком до 3 лет, но уверены, что наши плиты перекрытия прослужат вам намного дольше. Сделать заказ можно по телефону либо через сайт.

Железобетонная армированная плита — Строительный журнал

Грамотное армирование монолитной ж/б плиты

Армирование монолитной плиты — это сложная и ответственная задача. Конструктивный элемент воспринимает серьезные изгибающие нагрузки, с которыми бетону не справится. По этой причине при заливке монтируют арматурные каркасы, которые усиливают плиту и не дают ей разрушаться под нагрузкой.

Как правильно армировать конструкцию? При выполнении задачи нужно соблюдать несколько правил. При строительстве частного дома обычно не разрабатывают подробный рабочий проект и не делают сложных расчетов. Из-за небольших нагрузок считаю, что достаточно соблюсти минимальные требования, которые представлены в нормативных документах. Также опытные строители могут заложить арматуру по примеру уже сделанных объектов.

Плита в здании может быть двух типов:

В общем случае армирование плиты перекрытия и фундаментной не имеет критических отличий. Но важно знать, что в первом случае потребуются стержни большего диаметра. Это вызвано тем, что под элементом фундамента есть упругое основание — земля, которое берет на себя часть нагрузок. А вот схема армирования плиты перекрытия не предполагает дополнительного усиления.

Армирование фундаментной плиты

Арматура в фундамент в этом случае укладывается неравномерно. Необходимо усилить конструкцию в местах наибольшего продавливания. Если толщина элемента не превышает 150 мм, то армирование для монолитной плиты фундамента выполняется одной сеткой. Такое бывает при строительстве небольших сооружений. Также тонкие плиты используются под крыльца.

Для жилого дома толщина фундамента обычно составляет 200—300 мм. Точное значение зависит от характеристик грунта и массы здания. В этом случае арматурные сетки укладываются в два слоя друг над другом. При монтаже каркасов необходимо соблюдать защитный слой бетона. Он позволяет предотвратить коррозию металла. При возведении фундаментов величина защитного слоя принимается равной 40 мм.

Диаметр армирования

Перед тем как вязать арматуру для фундамента, потребуется подобрать ее сечение. Рабочий стержни в плите располагаются перпендикулярно в обоих направлениях. Для соединения верхнего и нижнего ряда используют вертикальные хомуты. Общее сечение всех прутов в одном направлении должно составлять не менее 0,3% от площади сечения плиты в этом же направлении.

Если сторона фундамента не превышает 3 м, то минимально допустимый диаметр рабочих прутов назначается равным 10 мм. Во всех остальных случаях он составляет 12 мм. Максимально допустимое сечение — 40 мм. На практике чаще всего используют стержни от 12 до 16 мм.

Перед закупкой материалов рекомендуется посчитать массу необходимой арматуры для каждого диаметра. К полученному значению прибавляют примерно 5 % на неучтенные расходы.

Укладка металла по основной ширине

Схемы армирования монолитной плиты фундамента по основной ширине предполагают постоянные размеры ячейки. Шаг прутьев принимается одинаковым независимо от расположения в плите и направления. Обычно он находится в пределах 200—400 мм. Чем тяжелее здание, тем чаще армируют монолитную плиту. Для кирпичного дома рекомендуется назначать расстояние 200 мм, для деревянного или каркасного можно взять большее значение шага. При этом важно помнить, что расстояние между параллельными прутами не может превышать толщину фундамента более чем в полтора раза.

Обычно и для верхнего, и для нижнего армирования используют одинаковые элементы. Но если есть необходимость уложить пруты разного диаметра, то те, которые имеют большее сечение укладывают снизу. Такое армирование плиты фундамента позволяет усилить конструкцию в нижней части. Именно там возникают наибольшие изгибающие силы.

Основные армирующие элементы

С торцов вязка арматуры для фундамента предполагает укладку П-образных стержней. Они необходимы для того, чтобы связать в одну систему верхнюю и нижнюю часть армирования. Также они предотвращают разрушение конструкции из-за крутящих моментов.

Зоны продавливания

Связанный каркас должен учитывать места, в которых изгиб ощущается больше всего. В жилом доме зонами продавливания будут участки, в которых опираются стены. Укладка металла в этой области осуществляется с меньшим шагом. Это значит, что потребуется больше прутов.

Например, если для основной ширины фундамента использован шаг 200 мм, то для зон продавливания рекомендуется уменьшить это значение до 100 мм.
При необходимости каркас плиты можно связать с каркасом монолитной стены подвала. Для этого на этапе возведения фундамента предусматривают выпуски металлических стержней.

Армирование монолитной плиты перекрытия

Расчет арматуры для плиты перекрытия в частном строительстве выполняется редко. Это достаточно сложная процедура, выполнить которую сможет не каждый инженер. Чтобы заармировать плиту перекрытия, нужно учесть ее конструкцию. Она бывает следующих типов:

Последний вариант рекомендуется при выполнении работ самостоятельно. В этом случае нет необходимости устанавливать опалубку. Кроме того, за счет использования металлического листа повышается несущая способность конструкции. Самая низкая вероятность ошибок достигается при изготовлении перекрытия по профлисту. Стоит отметить, что оно является одним из вариантов ребристой плиты.

Перекрытие с ребрами залить непрофессионалу может быть проблематично. Но такой вариант позволяет существенно сократить расход бетона. Конструкция в этом случае подразумевает наличие усиленных ребер и участков между ними.

Еще одни вариант — изготовит сплошную плиту перекрытия. В этом случае армирование и технология похожи на процесс изготовления плитного фундамента. Основное отличие — класс используемого бетона. Для монолитного перекрытия он не может быть ниже В25.

Стоит рассмотреть несколько вариантов армирования.

Перекрытие по профлисту

В этом случае рекомендуется взять профилированный лист марки Н-60 или Н-75. Они обладают хорошей несущей способностью. Материал монтируется так, чтобы при заливке образовались ребра, обращенные вниз. Далее проектируется монолитная плита перекрытия, армирование состоит из двух частей:

• рабочие стержни в ребрах;
• сетка в верхней части.

Армирование плиты перекрытия по профлисту

Наиболее распространенный вариант, когда в ребрах устанавливают по одному стержню диаметром 12 или 14 мм. Для монтажа прутов подойдут инвентарные пластиковые фиксаторы. Если нужно перекрыть большой пролет, в ребро может устанавливаться каркас из двух стержней, которые связаны между собой вертикальным хомутом.

В верхней части плиты обычно укладывается противоусадочная сетка. Для ее изготовления используют элементы диаметром 5 мм. Размеры ячейки принимаются 100х100 мм.

Сплошная плита

Толщина перекрытия чаще всего принимается равной 200 мм. Армирующий каркас в этом случае включает в себя две сетки, расположенные друг над другом. Такие сетки нужно связать из стержней диаметром 10 мм. В середине пролета устанавливают дополнительные пруты усиливающей арматуры в нижней части. Длина такого элемента назначается 400 мм или более. Шаг дополнительных прутов принимают таким же, как шаг основных.

В местах опирания нужно тоже предусмотреть дополнительное армирование. Но располагают его в верхней части. Также по торцам плиты нужны П-образные хомуты, такие же как в фундаментной плите.

Пример армирования плиты перекрытия

Расчет армирования плиты перекрытия по весу для каждого диаметра стоит выполнить до закупки материала. Это позволит избежать перерасхода средств. К полученной цифре прибавляют запас на неучтенные расходы, примерно 5%.

Вязка арматуры монолитной плиты

Для соединения элементов каркаса между собой пользуются двумя способами: сварка и связывание. Лучше вязать арматуру для монолитной плиты, поскольку сварка в условиях строительной площадки может привести к ослаблению конструкции.

Для выполнения работ используют отожженную проволоку, диаметром от 1 до 1,4 мм. Длину заготовок обычно принимают равной 20 см. Существует два типа инструмента для вязания каркасов:

Второй вариант существенно ускорят процесс, снижает трудоемкость. Но для возведения дома своими руками большую популярность получил крючок. Для выполнения задачи рекомендуется заранее подготовить специальный шаблон по типу верстака. В качестве заготовки используют деревянную доску шириной от 30 до 50 мм и длинной до 3 м. На ней делают отверстия и углубления, которые соответствуют необходимому расположению арматурных прутов.

Общие рекомендации

1. при соединении стержней по длине минимальный нахлест составляет 20 диаметров, но не меньше 250 мм;
2. все зоны, в которых возможен изгиб, в обязательном порядке должны быть усилены;
3. при выборе между сваркой и вязкой, лучше — второе;
4. при необходимости использовать стержни разного диаметра, те, которые толще, располагают снизу.

Коровин Сергей Дмитриевич

Магистр архитектуры, закончил Самарский Государственный Архитектурно-Строительный Университет. 11 лет опыта в сфере проектирования и строительства.

Как армировать плиту перекрытия и зачем это делать?

Любое здание возводится с использованием бетона. Для усиления применяют проволочную сетку или арматурный каркас. Распространены монолитные перекрытия, для формирования которых выполняется заливка бетонным раствором опалубки, установленной между несущими опорами. Для повышения нагрузочной способности нужно усилить бетонную плиту. Для этого выполняется дополнительное армирование плит перекрытий, которое должно соответствовать требованиям проекта. Важно выполнить расчеты с учетом расстояния между стенами, подобрать количество и диаметр армирования.

Что такое армирование монолитной плиты

Распространенным элементом жилых и производственных зданий является монолитное перекрытие, для усиления которого применяют арматуру большого диаметра. Для соединения элементов арматурной решетки или пространственного каркаса не рекомендуют использовать сварку, ослабляющую конструкцию. Места соединения стержней необходимо связывать отожженной проволокой. Часть монолита, укрепленная арматурой, способна воспринимать значительные нагрузки. Армирование перекрытия – это комплекс мероприятий по усилению бетонной конструкции.

Наиболее используемым перекрытием при строительстве индивидуальных малоэтажных строений являются железобетонные изделия

Последовательность действий следующая:

1. Вначале разрабатывают проект и выполняют расчет армирования, учитывающий размеры перекрытия, величину действующих усилий. На основании расчетов разрабатывается схема усиления.
2. После подготовки щитов опалубку устанавливают между капитальными стенами. При монтаже опалубочной конструкции устанавливают опорные элементы, повышающие нагрузочную способность опалубки.
3. Далее нарезают заготовки, связывают каркас и устанавливают в щитовую опалубку. Изготовление и сборку металлоконструкции выполняют согласно предварительно разработанной проектной документации.
4. На завершающей стадии осуществляется заливка в опалубку бетонного раствора. После бетонирования уплотняют сформированный бетонный массив. Для нормального набора твердости бетон периодически увлажняют.

При разработке схемы усиления бетонной плиты предусматривается установка дополнительных стальных прутков в проблемных участках:

• в зонах контакта монолитной плиты с опорными колоннами, капитальными стенами и арочными конструкциями;
• в местах сосредоточения усилий, связанных с установкой отопительных приборов, тяжелой мебели или массивного оборудования;
• по контуру выходных проемов на верхние этажи, а также вокруг отверстий для вентиляционных магистралей и дымоотводящих труб;
• в центральной части бетонной плиты, которая является одним из наиболее ослабленных участков перекрытия.

Для предотвращения коррозионных процессов арматурная решетка располагается на специальных подставках внутри бетонного массива, не доходя до поверхности 30-40 мм. С учетом этого фактора подбираются длины прута и обеспечивается неподвижность силовой конструкции при бетонировании. Владея технологией армирования несложно обеспечить повышенные прочностные свойства бетонного перекрытия, а также его продолжительный ресурс использования.

Как правильно армировать – требования по усилению бетонной плиты

Армирование монолитной плиты перекрытия – ответственный процесс, к выполнению которого предъявляется комплекс требований.

При выполнении работ по формированию усиленной железобетонной конструкции перекрытия соблюдайте следующие рекомендации:

• используйте для соединения стальных прутков вязальную проволоку диаметром 1,2-1,6 мм. Использование электрической сварки недопустимо в связи с нарушением структуры металла в местах соединения;
• обеспечьте требуемую толщину бетонного массива перекрытия по отношению к расстоянию между капитальными стенами. Толщина железобетонной конструкции в 30 раз меньше расстояния между опорами. При этом минимальная толщина плиты составляет не менее 15 см;
• производите укладку элементов металлического каркаса с учетом размеров перекрытия по вертикали. При минимальной толщине плиты укладка арматуры выполняется одним слоем. При толщине больше 15 см выполняйте усиленное армирование двумя слоями;
• используйте для заливки в опалубку бетонную смесь с маркировкой М200 и выше. Бетон данных марок обладает хорошими эксплуатационными характеристиками, способен воспринимать значительные нагрузки и отличается доступной ценой;
• применяйте для изготовления стальной решетки арматурные прутья диаметром 0,8-1,2 см. При выполнении армирования двумя слоями используйте увеличенный размер сечения металлопрофиля в нижнем ряду. Возможен вариант использования покупной сетки;
• сооружайте опалубочную конструкцию из строганых досок или влагозащищенной фанеры. Тщательно герметизируйте стыковые участки. Для усиления опалубки применяйте деревянные столбы диаметром до 20 см или металлические стойки телескопического типа.

Соблюдение указанных требований при выполнении мероприятий по армированию обеспечит прочностные характеристики сооружаемого перекрытия.

Армированная платформа, выполненная с учетом технологических тонкостей, прослужит не один десяток лет

Дополнительное армирование перекрытий – достоинства и слабые стороны

Необходимость усиления бетонных перекрытий связана с характеристиками бетона. Бетонный массив способен воспринимать повышенные сжимающие нагрузки, однако восприимчив к растягивающим усилиям и влиянию изгибающих моментов. Бетон не способен самостоятельно демпфировать нагрузки и требует дополнительного армирования. Для компенсации растягивающих усилий и сохранения целостности железобетонных конструкций выполняется дополнительное армирование плит перекрытий.

Бетонная плита, прочность которой увеличена за счет дополнительного армирования, — надежная конструкция, отличающаяся рядом достоинств. Основные преимущества:

• продолжительный ресурс эксплуатации. Благодаря увеличенному запасу прочности, срок использования усиленной железобетонной конструкции исчисляется десятилетиями;
• отсутствие стыковых швов, а также гладкая поверхность потолков и полов. Отсутствует необходимость в выполнении дорогих и трудоемких отделочных работ;
• уменьшенная масса монолитной конструкции перекрытия по сравнению с покупными железобетонными панелями. Это значительно снижает нагрузку на фундаментное основание;
• повышенные прочностные характеристики. Сочетание свойств стальной арматуры и бетона позволяет повысить прочность основания и обеспечить его целостность при повышенных нагрузках;
• увеличенная надежность железобетонной конструкции. Устойчивость к воздействию нагрузок, действующих в различных направлениях, достигается за счет армирования. Усиленные перекрытия способны воспринимать от 0,5 до 0,8 т на каждый квадратный метр поверхности;
• пожарная безопасность. Использование негорючих стройматериалов обеспечивает огнестойкость конструкции. Плита способна длительное время сохранять целостность под воздействием повышенной температуры и открытого огня;

Такая конструкция весит заметно ниже по сравнению с готовыми железобетонными плитами, однако, на ее прочность данный фактор не влияет

• уменьшенный объем затрат по сравнению с использованием для формирования перекрытий стандартных панелей. Расходы на сооружение монолитного перекрытия существенно меньше по сравнению с аналогичной конструкцией сборного типа;
• отсутствие необходимости в использовании специальной грузоподъемной техники и такелажной оснастки. Для формирования монолитной плиты не требуется подъемный кран;
• равномерная передача усилий от монолитной плиты на несущие стены строения или опорные колонны. В результате выравнивания нагрузок снижается вероятность образования трещин.

Среди остальных достоинств следует отметить возможность заливки перекрытия нестандартной конфигурации. Это позволяет возводить строения различного уровня сложности с нестандартной планировкой. Серьезным плюсом является возможность выполнять межэтажные проемы и коммуникационные отверстия на этапе бетонирования.

Наряду с достоинствами имеются также и слабые стороны:

• повышенная трудоемкость выполнения мероприятий по сборке арматурного каркаса;
• увеличенная продолжительность процесса гидратации цемента и, соответственно, набора бетоном эксплуатационной прочности.

Профессиональные строители часто отдают предпочтение монолитным перекрытиям, которые наряду с указанными преимуществами устойчивы к воздействию повышенной влажности и надежно звукоизолируют помещение.

Какой используется материал для изготовления усиленных элементов перекрытия

Для формирования усиленных перекрытий необходимы следующие стройматериалы:

• бетонная смесь, изготовленная на основе цемента М300, мелкого песка и среднефракционного щебня;
• стальные прутки с рифленой поверхностью, изготовленные из арматурной стали класса А4.

Платформа находит свое применение для перекрытия большепролетных и сильно нагруженных конструкций

Также потребуются следующие материалы, инструменты и оборудование:

• отожженная проволока для соединения арматурных стержней;
• специальное приспособление для связывания арматуры;
• влагостойкая фанера или доски для изготовления опалубки;
• оснастка для изгибания арматурных заготовок;
• болгарка или специальные кусачки для резки стержней.

Не забудьте подготовить рулетку, с помощью которой выполняются необходимые замеры.

Рассчитываем монолитную плиту под увеличенную нагрузку

Расчет цельной железобетонной плиты выполняется на основании предварительно разработанной схемы с учетом требований строительных норм и правил.

По результатам расчетов определяются следующие характеристики:

• толщина железобетонного перекрытия;
• сортамент арматуры и количество рядов усиления.

Остановимся отдельно на каждом виде расчетов.

Как рассчитывается толщина бетонной плиты

Толщину формируемой железобетонной конструкции перекрытия определяйте по следующему алгоритму:

1. Произведите замер расстояния между несущими стенами.
2. Разделите полученную величину на 30.
3. Умножьте результат на коэффициент запаса, равный 1,2.

Например, для строения с расстоянием 600 см между капитальными стенами толщина плиты составит: 600:30х1,2=24 см. При проектировании нагруженных конструкций желательно доверить выполнение расчетов специалистам, которые учтут все нюансы.

Монолитная плита не поддерживает горение и способна выдержать воздействие открытого пламени длительное время

Подсчет количества рядов арматурных прутьев

Количество уровней армирования определяется в зависимости от толщины перекрытия:

• одноярусное усиление допускается при минимальной толщине железобетонной конструкции, равной 150 мм;
• двухуровневый арматурный каркас сооружается при увеличении толщины перекрытия выше указанного значения.

Диаметр верхней и нижней арматуры составляет 8-12 мм. При связывании стержней формируется решетка с ячейками в виде квадрата со стороной 200-400 мм.

Конструкция и чертеж верхнего перекрытия

Конструктивно монолитное перекрытие представляет собой сборную конструкцию из марочного бетона, внутри которого расположена силовая решетка. Схема армирования монолитной плиты перекрытия разрабатывается на этапе проектирования.

В ней представлена информация следующего характера:

• габариты армирующей решетки;
• размеры и сечения арматурных прутков;
• профиль используемых стержней;
• метод соединения арматуры;
• интервал между арматурными прутьями;
• конструктивные особенности пояса усиления.

На основании схемы рассчитывается количество стройматериалов и планируется очередность строительных мероприятий.

Дополнительное армирование плит перекрытий – подготовительные мероприятия

Планируя, как армировать монолитную плиту, следует тщательно подготовиться к выполнению работ:

1. Выполнить прочностные расчеты.
2. Разработать схему усиления.
3. Определить потребность в стройматериалах.
4. Подготовить материалы и инструмент.
5. Нарезать арматурные заготовки.
6. Приготовить щиты для сборки опалубки.

Следует обратить внимание на подготовку бетонного раствора в необходимом объеме.

Пример армирования монолитной плиты перекрытия

Рассмотрим, как правильно армировать монолитную плиту на примере перекрытия для строения с габаритами 6х6 м с толщиной железобетонной платформы 0,24 м.

Порядок действий:

1. Соберите щитовую опалубку.
2. Герметизируйте щели.
3. Нарежьте арматуру.
4. Свяжите двухъярусную решетку с ячейкой 20х20 см.
5. Установите решетку в опалубке на специальные подставки.

После выполнения указанных операций произведите заливку бетона.

Как армировать плиту перекрытия – пошаговая инструкция

Армирование плиты – ответственная операция, выполняемая по следующему алгоритму:

1. Нарежьте арматурные заготовки требуемых размеров.
2. Свяжите силовую решетку нижнего яруса.
3. Расположите ее с зазором 30-40 мм до поверхности опалубки.
4. Надежно закрепите вертикальные прутки.
5. Привяжите к ним арматуру верхнего уровня.

Для обеспечения жесткости фиксации элементов используйте вязальное приспособление. После обеспечения неподвижности арматурного каркаса приступайте к бетонированию.

Подводим итоги

Зная, как армировать плиту перекрытия, несложно самостоятельно выполнить работы и сэкономить при этом денежные средства. Важно правильно произвести расчеты и соблюдать технологию.

Как армируют пустотные плиты и почему их нельзя резать? (Схемы армирования разных плит, особенности, технологии изготовления)

Здравствуйте, уважаемые гости и подписчики канала «Строю для Себя»!

Сегодняшняя статья затронет 3 самые ходовые марки пустотных плит перекрытия, встречающихся на нашем рынке: ПК, ПТК и ПБ. Детально разберем конструктивные особенности, технологии армирования и отличия между марками.

Марка ПК

Итак, первая плита, изготавливаемая по опалубочной технологии без предварительно напрягаемой арматуры: плита серии 1.141-1.60, марка плиты ПК.

Максимальная длина — 4,2 м., что как раз и обусловлено отсутствием предварительного напряжения арматуры. Серийный выпуск 60 — плиты с круглыми пустотами, рабочие длины которых составляют: 4180, 3580, 2980, 2680 и 2380 мм., с шириной 1790, 1490, 1190 и 990 мм. Армирование произведено стальными стержнями класса А-III и Вр-I.

Технологический процесс опалубочного производства таких плит следующий:

1. Форма смазывается эмульсолом (предотвращение налипания бетона).
2. Устанавливаются арматурные сетки и каркасы согласно спецификаций по ГОСТ.
3. В формы помещаются пуансоны (формирователи пустоты) и накрываются дополнительно арматурными сетками.
4. Будущая плита бетонируется и вибрируется.
5. По истечении времени, отведенного на твердение — пуансоны вынимаются.
6. Производится затирка неровностей и бурение отверстий под петли.
7. Плита помещается в камеру пропаривания.

Рассмотрим вариант плиты шириной 1200 мм., — ПК 42.12-3Т (42 — длина в дм., 12 — ширина в дм., 3Т — индекс по нагрузке).

Первая рабочая арматурная сетка, работающая на растяжение состоит из 5-ти продольных стержней арматуры диаметром 8 мм., поперечные прутки — по 4 мм. Именно эта сетка (на рисунке — красный цвет) и воспринимает всю нагрузку на растяжение.

Верхняя сетка — идет как конструктивная (синий цвет), диаметр которой составляет всего 3 мм. (Класс прутков Вр-1).

Каркасы (зеленый цвет) располагаются в опорных зонах плиты и работают как поперечное усиление этих зон, между них встраиваются монтажные петли (выделены жёлтым).

Данную плиту резать поперек запрещено. При укорачивании плиты — с одного края удаляется каркас, в итоге получаем опорный узел без поперечного армирования, где существует очень высокая вероятность образования наклонных трещин.

Марка ПТК

Следующая плита серии ИИ-03-02: Марка ПТК — изготавливается аналогично марке ПК по технологии формовки (т.е. опалубки), но уже с предварительно напрягаемой арматурой.

Рассмотрим плиту ПТК на примере изделия ПТК 59-12 .

Рабочее армирование производится стержнями арматуры диаметрами 14 мм. и 16 мм. Внизу всего 4 прутка, два из которых ф14 — предварительно напряжены по краям и два ф16 мм. — по центру.

Конструктив ПТК практически идентичен плитам ПК, имеется каркас в опорной зоне для восприятия поперечных сил, сверху конструктивная сетка из прутков 3 мм., но снизу отсутствует сетка, а располагаются только 4 стержня напрягаемой арматуры. Рабочая арматура натягивается одним из двух способов: электротермическим или механическим.

Дополнительно, в данной конструкции добавлен по торцам плиты П-образный каркас (на иллюстрации — черная сетка), воспринимающий местные напряжения в опорных зонах.

Монтажная петля уже выполнена немного удобнее и выходит за пределы плиты для облегчения закрепления подъемного крюка.

Данную марку так же запрещено резать поперек!

Марка ПБ

Пустотная плита перекрытия, выполняемая по безопалубочной схеме из серии ИЖ 568-03 — марка ПБ

Рассматриваемый пример: ПБ 60-12-10

Конструктив данной плиты является самым простым и содержит минимум сборочных единиц. Максимальная длина плиты составляет 9 м., минимальная — 2,4 м.

Технология армирования выполняется пучкованием: пять пучков по 4 стержня каждый. В зависимости от длины перекрываемого пролета количество пучков и стержней в каждом из пучков подбирается отдельно.

В верхней и нижней зонах располагается арматура диаметром 5 мм. класса Вр-2. Нижний пояс — рабочий, верхний — конструктивный.

Вопрос применения стержней диаметром 5 мм. Вр-2 состоит в том, что прут большего диаметра имеет ограниченную длину, отрезки которых составляют 11,7 м., а производство изделий металлопроката Вр предусматривает намотку в бухты, поэтому технологический процесс изготовления плит с применением арматуры класса Вр — проще.

Плита ПБ имеет 1 категорию трещиностойкости и эксплуатационные характеристики у нее выше, чем у остальных рассмотренных (ПК и ПТК).

Важная особенность таких плит в том, что отсутствуют монтажные петли и при подъеме используются специальные траверсы.

Спасибо за внимание!

(Данные частично взяты из материалов автора Ютуб-канала Антона Вебера)

Железобетонные стеновые панели и их виды

Издавна строительным материалом служили кирпич, камень, дерево. В прошлом веке был разработан новый вид строительства – возведение вертикальных стен из армированных бетонных плит стандартных размеров. Разработаны серии стеновых панелей различного назначения.

Созданы альбомы чертежей для панелей разного вида, с расчетами, учитывающие особенности эксплуатации. ГОСТы на железобетонные стеновые панели предписывают, типоразмеры, виды бетона и стали для закладных и арматуры, место установки.

Типы и серии железобетонных стеновых панелей

Стеновая панель представляет железобетонную плиту, устанавливаемую вертикально. В зависимости от места применения используются пустотелые, монолитные железобетонные формованные изделия, сплошные или с выемками под окна и двери.

Стеновые ЖБИ выпускаются поточным методом. Это значит, объект собирается из разных панелей, относящихся к одной серии. Они унифицированы, относятся к одному альбому чертежей, независимо, строят дом в Москве или Чите. Набор отлитых деталей является конструктором для строителей.

Виды ж/б панелей и ГОСТы

• Железобетонные наружные стеновые панели для жилых и общественных зданий могут отливаться из легкого пористого и тяжелого бетонов. Однослойные и двухслойные изделия соответствуют ГОСТ 11024-20-12
• В строительстве жилых и административно-культурных объектов используют панели стеновые трехслойные железобетонные, монолитные или сборные, отвечающие требованиям ГОСТ 31310-2015.
• Для контура цокольного этажа и подполья используют однослойные и двухслойные вертикальные конструкции соответствующие ГОСТ 11024-84 и ГОСТ 11118-73.
• Внутренние стеновые панели из железобетона по характеристикам отвечают ГОСТ 12504-80.
• Однослойные железобетонные стеновые панели для ограждения или инженерно- техническим конструкциям выпускаются по ТУ завода изготовителя.

Особые требования к арматурной сетке и закладным элементам. Для каждого вида плит применяется определенный вид стали, диаметр стержней, марка и класс арматурной сетки. Определяющими на этом этапе являются ГОСТ 31310-2005 и ГОСТ 1305-2003.

Значение серии ж/б изделий и альбома чертежей

В рамках ГОСТ разрабатывается серия внутренних или наружных железобетонных стеновых панелей с учетом допусков под условия эксплуатации, применяемого бетона, арматуры, закладных и схемы соединения блоков. То есть альбом регламентирует всю технологию от изготовления до установки стеновой плиты.

Как пример, серия 1.432.1-21 трехслойных железобетонных стеновых панелей рассчитана для плит длиной 6 м, устанавливаемых в отапливаемом помещении. Воздушная среда – влажная и агрессивная. Для этой серии разработано 7 выпусков альбома.

Каждый несет рабочие чертежи для одного сегмента – стеновые панели, монтажные узлы, применяемая арматура и прочее. Характеристики и размеры стеновых железобетонных панелей

В зависимости от нагрузки, которую будет нести стеновая панель подбирается арматура и закладные. Причем армирование выполняется с предварительным напряжением или обычным способом.

Плотность бетона, для отливки:

• особо легкий, с пористым наполнителем – 700 кг/м3;
• легкий – массой до 1800 кг/м3;
• тяжелый – плотность до 1800 кг/м3;
• особо тяжелый – выше 2 500 кг/м3.

Вес стеновых железобетонных панелей зависит от марки бетона, и количества слоев в сборке. Панели могут использоваться в каркасном строительстве, закрепляться закладными на опору, и тогда сборные железобетонные стеновые панели считают не несущими.

В бескаркасном контуре стеновые панели несущие, загруженные. Они могут быть также самонесущими и поэтажно несущими.

Размеры стеновых панелей

Типовые размеры наружных железобетонных стеновых панелей регламентированы ГОСТом.

• Для жилых зданий используют плиты длиной 6 м, и 3 м, 1,5 м как доборные в проемах, с оконными гнездами, выемками под двери.
• Для производственных помещений 6, 12 м длиной.
• Высота всех плит 1,2 или 1,8 м.

Примечания:

1. Координационные высоты панелей, указанные в таблице выше, относятся к панелям, предназначенным для надземных этажей, а координационные толщины панелей – к однослойным и сплошным слоистым панелям. В случаях, когда в таблице приведено несколько модулей, координационный размер кратен одному из этих модулей.
2. Координационную длину угловых панелей определяют в зависимости от толщины панелей и конструкции угловых стыковых соединений.
3. Координационную длину простеночных панелей допускается принимать отличной от приведенной в таблице в случаях, когда это обосновано особенностями решения фасадов зданий.
4. Координационную толщину панелей, кратную модулю М/4, равному 25 мм,следует предпочтительно принимать для слоистых панелей.
5. Допускается при соответствующем технико-экономическом обосновании и с разрешения госстроев союзных республик принимать координационную толщину панелей более 400 мм.
6. Допускается изготовлять панели координационными размерами, отличными от указанных в табл. 1, на действующем оборудовании до 01.01.91, а также в случаях, предусмотренных СТ СЭВ 1001-78.

Толщина железобетонных стеновых панелей

Толщина железобетонных стеновых панелей зависит от количества слоев и составляет 20-50 см. Внутренние железобетонные стеновые панели представляют крупногабаритные плиты на высоту этажа и нужную длину, до 6 метров.

Примечание. Минимальную толщину слоя, указанную в скобках, допускается принимать по согласованию между проектной организацией – автором проектной документации на конкретные здания и предприятием-изготовителем при наличии технико-экономического обоснования, разработанного на основании экспериментальных данных, полученных для конкретных конструкций панелей с учетом условий их применения в зданиях и климатических воздействии.

Изготавливают их из обычного или гипсового бетона, укрепляют армирующей сеткой и покрываются слоем антикоррозийной замазки. Внутренняя плита обычно бывает однослойная, самонесущая.

На ребре каждой панели есть маркировка, которую нужно уметь читать:

• Первая цифра 1, 2,3 показывает, сколько слоев в монолитной конструкции, а 4-6 – в сборной.
• В- внутренняя, Н- наружная панель;
• С – стены, Ц – цоколь, подвал, Ч – чердак.
• размеры в дециметрах.

Порядок изготовления трехслойных железобетонных стеновых панелей

Однослойная плита изготавливается из бетона. Двухслойная имеет каркас, и теплозащитный слой, который одновременно выполняет функцию пароизоляции. Сверху конструкция покрывается цементно-песчаной стяжкой. Несущий слой устанавливают со стороны помещения.

Но в современном строительстве наиболее часто используют трехслойные стеновые плиты. Здесь панель с арматурой устанавливается на наружную сторону, укладывается слой теплоизоляции и внутренняя и наружная панель скрепляются арматурой.

Утеплитель в железобетонные стеновые панели выбирается, исходя из климатических условий эксплуатации. Армирование двухстороннее, каркасом и сеткой с защитой ее от ржавления специальной замазкой.

Крепление железобетонных стеновых панелей

Один из ответственных этапов панельного строительства – сборка каркаса здания или сооружения. На каждой панели предусмотрены специальные металлические элементы крепления, называемые закладными.

Какой тип замка выбрать, предписывает Типовая Технологическая Карта (ТТК) и является ссылочным документом в разработке ППР – проекта производства работ.

Однослойные или многослойные железобетонные панели закрепляют на каркасе одним из способов:

• Методом сварки. Закладной элемент панели соединяется с ригелем балки с помощью стальных накладок.
• Болтовое соединение – закладная и накладка соединяются винтовым соединением. От коррозии узел защищают бетонированием.
• Соединение петля-скоба, когда накладка выполнена из арматуры, на нее вставляется петля закладной, место соединения бетонируется.
• Самофиксирующие связи – когда замок выполняется между панелями. Одна из них имеет разомкнутую петлю, другая – выступающий штырь. При монтаже получается соединение, которое по действиям напоминает навешивание полотна двери на выступающие стержни.

Технические требования к стеновым панелям

Независимо, изготовлены железобетонные панели для промышленных зданий или жилых помещений они должны отвечать требованиям:

• Точные размеры и формы с точно установленными закладными соединениями.
• Соответствие веса и размера стандарту.
• Соблюдение допусков, установленных ГОСТ, с погрешностью не более 10 мм.
• Все металлические компоненты должны быть установлены заподлицо, для закладных допускается выход на 3 мм над поверхностью.

Заключение

Стеновые панели ускоряют и удешевляют строительство зданий и сооружений. Их используют в малоэтажном и высотном строительстве. Выбирая формованные изделия из железобетона, следует обращать внимание на соответствие плиты требованиям стандартов и ее назначение.

Стоимость фундамента монолитная плита: расчет на калькуляторе

Калькулятор сметной стоимости монолитной плиты фундамента

Рассчитайте стоимость плиты фундамента под ключ в Санкт-Петербурге (СПб) и Ленинградской области и получить смету онлайн с учетом материалов и производством фундаментных работ по ценам 2021 года, как за квадратный метр, так и за кубический метр на нашем интернет ресурсе и воспользоваться онлайн калькулятором.

Цена железобетонного сплошного плитного фундамента рассчитывается с учётом:

• основных параметров бетонно-армированной плиты;
• стоимости строительных материалов и работ по возведению монолитной конструкции.

Габариты монолитного фундамента отражены в рабочем проекте на строительство. Важно доверить разработку проектно-сметной документации опытным конструкторам. Результатом станет правильное определение:

• размеров плиты с учётом нагрузок и грунтовых условий Ленинградской области;
• количества и стоимости расходных материалов;
• перечня и цены строительно-монтажных работ.

Строительство монолитной плиты возможно на пучинистых и песчаных, а также сильно сжимаемых почвах.

Устройство монолитной плиты под дом выполняется после проведения подготовительных земляных работ и разбивки строительной площадки. Бригада мастеров компании «ЯРУС» возведёт фундамент в котловане с организованным водоотведением. В процессе строительства соблюдается технологическая последовательность. Опытные мастера:

• разобьют оси на местности согласно плану, организуют песчаную подушку, выполнят бетонную подготовку;
• доставят и организуют места складирования расходных материалов;
• подготовят рабочий инструмент и электрооборудование для сварки арматуры;
• произведут установку фиксаторов с шагом 1м под арматуру для создания бетонной защиты арматурных стержней от коррозии;
• установят арматуру и проволочные сетки в проектное положение и зафиксируют места пересечения стержней сваркой;
• соберут щиты опалубки и закрепят по периметру бетонной подготовки по отметкам;
• перед проведением бетонных работ проверят правильность установки арматурного каркаса и опалубки;
• организуют доставку бетонной смеси на площадку и подадут ее к месту укладки по согласованной схеме;
• выполнят бетонирование послойно с перерывами не менее 40минут;
• произведут уплотнение вибраторами и ручными шуровками по периметру стенок опалубки;
• создадут оптимальные условия для достижения бетонной смесью 70% проектной прочности;
• снимут опалубку.

В компании «ЯРУС» производство строительно-монтажных работ выполняется с соблюдением правил техники безопасности. Распалубка осуществляется только после проведения контроля прочности бетонной смеси. При бетонировании используется современное оборудование с амортизаторами и надёжной изоляцией. Бригады состоят из мастеров высокой квалификации с допуском к проведению работ.

Рассчитать другой тип фундамента

Все, Что Вы Хотели Знать

Армирование бетонных плит – мероприятие необходимое для улучшения качества бетона

Бетон является одним из самых востребованных строительных материалов. Он используется при устройстве фундаментов, строительстве несущих стен, плит перекрытий и лестниц. Так же раствор на основе цемента используется при устройстве отмосток и при изготовлении бетонной тротуарной плитки. Мы уделим внимание очень важному моменту упрочнения конструкций — расскажем, почему необходимо армирование бетонной плиты, независимо от её размеров и места применения.

Рассмотрим возможные варианты усиления, и опишем, как армировать бетонную плиту фундамента стальными прутками.

Содержание статьи

Зачем бетону армирование?

Все знают, что бетонные блоки обладают довольно высокими прочностными характеристиками. Изделия на основе цементного раствора отличаются высокой прочностью на сжатие — то есть, легко переносят прямое давление. Но есть у бетона один недостаток: он довольно хрупок при растяжении. Если вам кажется, что бетонные блоки при эксплуатации не растягиваются, то вы заблуждаетесь.

Схематичное изображение процесса растяжения бетонной монолитной плиты основания здания

Именно процесс растяжения происходит при любой подвижке здания:

• проседание с течением времени под собственным весом;
• смещение в результате движения нестабильного грунта;
• изменение нагрузок в процессе надстроек или капитального ремонта.

Именно усиление бетонного блока путем армирования значительно улучшает его характеристики на изгиб и растяжение.

Материалы усиления

В зависимости от размера плиты и способа её использования, усиление может быть выполнено различными материалами:

• стальные прутки;

Металлические стержни периодического профиля для армирования

• композитная арматура;

Стеклопластиковая арматура

• фиброволокно.

Фиброволокно для армирования

Самые серьезные и ответственные части здания следует усиливать сеткой из стальных стержней.

Металл используется при устройстве:

• бетонных фундаментов;
• монолитных лестничных маршей;
• формировании плит перекрытия.

Такой способ усиления самый прочный и надежный, но и самый затратный. Цена сопоставимого количества металла значительно отличается от стоимости композитной арматуры.

Различные виды композитной арматуры могут быть использованы при устройстве базовой основы на земле под легкие постройки. При этом, материал композита больше в диаметре, чем заложенный в проекте металлический стержень. Узнать размер требуемого прутка можно из таблицы ниже.

Соответствие прутков различного диаметра стальной и пластиковой арматуры по эксплуатационным качествам

Важно! Не рекомендуется использовать композит при усилении бетонных частей здания, не имеющих опоры на грунт, то есть для плит перекрытия или лестниц.

Фиброволокно используют для укрепления цементных блоков небольших размеров, например, брусчатки или газобетенонных блоков, используемых в строительстве стен зданий. Армированная бетонная плитка имеет большую прочность, что значительно увеличивает срок её эксплуатации.

Плита бетонная армированная 500х500х50 для обустройства придомовых территорий

Технология усиления

Чтобы разобраться с технологией процесса усиления, возьмем ситуацию устройства монолитной плиты фундамента. Это наиболее сложный процесс, но и самый показательный.

Дело в том, что композитные прутья укладываются аналогично стальным, отличие только в диаметре стержней. А фиброволокно замешивается в массу бетона при его затворении.

Подготовка к усилению

Армирование плиты монолита происходит после того, как произведены подготовительные работы, а именно:

• вырыт котлован,
• отсыпана и утрамбована песчано-щебневая подушка,
• установлены щиты опалубки,
• проложен материал гидроизоляции.

Армирование укладывается в подготовленную опалубку, проложенную материалом гидроизоляции

Перед укладкой сетки усиления следует определиться с диаметром стержня, и рассчитать количество необходимого материала. Если у вас на руках есть проект строительства, то все эти данные прописываются в спецификации — и в расчетах нет необходимости.

В противном случае, расчеты производятся следующим образом:

• Диаметр стержня равняется 5% от толщины плиты. Армированная бетонная плита обычно заливается толщиной более 200 мм, соответственно берется арматура с диаметром стержня 10 мм и более.

Чем толще плита фундамента, тем крупнее диаметр стальных стержней

• Сетка выкладывается с размером ячейки 150-200 мм. Чем больше нагрузка на основание, тем меньше размер ячейки. Данное требование необходимо учитывать при закладке армирования в местах расположения несущих стен.

В местах наибольшей нагрузки размер ячейки уменьшается

• Длина стального стержня равна 11,7 м. При стыковке двух прутков, они связываются по всей длине нахлеста или в трех местах, как минимум. Длина нахлеста роняется 40 диаметрам стержня. Например, нахлест 2 прутков арматуры 12 мм должен равняться 12*40= 480 мм.

Вязка продольных стержней армирования

• Необходимо учитывать и тот факт, что сетка укладывается в 2 уровня, которые связывают между собой вертикальными стержнями.

Для фиксации положения верхнего слоя армирования устанавливаются П-образные «лягушки»

Важно! Места нахлестов не должны находиться в одном ряду ячеек. Укладывайте металл так, чтобы стыковочная связка располагалась в шахматном порядке.

Пример расчета количества

Итак, вы знаете, какой диаметр стержня вам нужен, и у вас есть размеры будущей бетонной плиты. Рассчитаем необходимое количество материала на примере. Допустим, мы закладываем фундамент 10*10 м, толщиной 200 мм, размер ячейки в данном случае будет равняться 200 мм.

Инструкция расчета:

1. Делим длину плиты на размер шага и добавляем один 10/0,2 + 1=51 шт.
2. Поскольку прутки укладываются вдоль и поперек, то полученную цифру увеличиваем вдвое 51*2=102 шт.
3. Для двух поясов армирования понадобится 2 сетки, поэтому умножаем последний результат на два. 102*2 = 204 шт.
4. Переводим штуки в метры. Для горизонтального усиления понадобится 204 стержня длиной 10 м, 204*10 = 2040 м.
5. Вертикальные штыри устанавливаются в местах пересечения горизонтальных. Высчитываем количество перекрестков 51*51 = 2601 шт. Длина стержня равна толщине плиты минус 4 -10 см, в зависимости от толщины. Возьмем усредненно: 200-80=120 мм.
6. Длина вертикальной армации равна 2601*0,12 = 312 м.

Итак, мы получили, что необходимо закупить 2040 м для горизонтальной армации, и 312 м для вертикальной. Это могут быть прутки одного или различных диаметров. Армирование, как и весь черный металл, продается в тоннах, поэтому переводим метры в кг при помощи таблицы.

Зависимость диаметра прутка стальной армации и массы 1 м.п.

Получаем, что бетонная армированная плита основания размером 10*10 м потребует к закупке 2352 м прутка 12 диаметра или 2,088 т.

На заметку! Стандартная длина стержня равна 11,75 м. Это влияет на раскрой, что следует учитывать при закупке арматуры.

Материалы и инструменты

Для того чтобы заложить каркас армирования основания своими руками, понадобится не только металл, а также дополнительные материалы и инструменты. Сетка никогда не должна касаться края плиты.

Расстояние от границы фундамента до металла должно быть не менее 3 см. Поэтому нижний слой каркаса укладывается на специальные фиксирующие подставки.

На фото пластиковый грибок под укладку сетки армирования

Для связки используется строительная проволока ВР-1 различного диаметра. Связывание производится при помощи специального крючка.

Если у вас его нет, можно использовать обычные пассатижи. Отрезок проволоки размером примерно 300 мм, складывается вдвое, так чтобы на одном конце образовалась петля. Петля заводится под место пересечения прутков и затягивается так, чтобы не дать стержням возможность сдвинуться.

Примеры вязки узлов пересечения стержней

На заметку! При связке не стоит слишком сильно затягивать узел, чтобы избежать разрыва проволоки.

Подробнее ознакомиться с техникой укладки арматуры в опалубку можно посмотрев видео в этой статье.

Заключение

Бетонные армированные плиты довольно часто используются в частном строительстве. Осуществить работы по устройству усиливающего каркаса своими руками не сложно. Это не потребует никаких специальных инструментов или навыков. Но фундамент является наиболее важной частью здания, поэтому если вы не уверены в своих возможностях, то закупите материал самостоятельно, а работы по укладке и связке доверьте профессионалам.

Фундамент плитный армированный Воронеж | Лесная Миля

№ п/п	Наименование работ	ед. изм	Цена*
Земляные работы
1	Планировка участка ручным способом	м2	100
2	Планировка площадей механизированным способом		от 7500
3	Геодезическая подготовка участка: разбивка осей здания с привязкой на участке, горизонтальное планирование	м2	100
5	Разработка грунта  вручную	м3	От 800
6	Разработка грунта с применением техники (большой объём)	м3	100
7	Разработка грунта с применением техники (малый объём)	р/час	1400
8	Разработка грунта (бурение): вручную под устройство буронабивных свай	м3	3700
9	Обратная засыпка грунта за стены фундамента с уплотнением (механизировано)	м3	600
10	Обратная засыпка грунта за стены фундамента с уплотнением (вручную)	м3	700
11	Устройство песчаной подушки под фундамент	м3	600
12	Перемещение грунта (песка): вручную на расстояние до 20м	м3	От 900
13	Уплотнение песка (грунта) пневматическими трамбовками	м2	200
14	Послойное уплотнение грунта обратной засыпки пневматическими трамбовками	м3	600
15	Доработка  грунта вручную (не глина)	м3	600
16	Вывоз грунта	м3	От 800
17	Подвоз грунта для обратной засыпки	м3	От 1900
Бетонные работы
18	Заливка и укладка бетона — поставка миксером (в готовую опалубку стен, ростверка)	м3	800
19	Заливка и укладка бетона – ручной замес (в готовую опалубку стен, ростверка)	м3	1500
20	Устройство опалубки для плитных фундаментов	м2	250
21	Устройство монолитных фундаментных плоских плит с изготовлением арматурного каркаса и установкой опалубки	м3	3000
22	Устройство ленточных фундаментов и стен подвалов из бетонных блоков с приготовлением раствора и сборкой-разборкой опалубки	м3	4000
23	Устройство монолитных площадок различного назначения (въездные площадки, отмостки, дорожки) толщина бетона до 0,2 м	м3	2500
24	Устройство бетонной подготовки из армированного бетона под фундаменты	м3	2500
25	Бетонирование дорожек, площадок толщина до 10 см.	м3	3500
26	Устройство крыльца (заливка бетона в форму с опалубкой, без армирования)	м2	350 руб
27	Устройство отмосток из бетона: армированных шириной до 1м	м3	3000
28	Устройство отмосток из бетона: армированных шириной до 1м	м/п	1100
При «проблемных» грунтах (камни, корни, строительный мусор, и т.д.) стоимость может увеличиться.

Усиленные железные пластины Сверхэффективная компоновка сборки

Усиленные железные пластины Сверхэффективная компоновка сборки

Эпический Пар EA EX & nbspНачальный Прямоугольник Смешанный 56 фондов

Это руководство покажет вам, как построить чистую и компактную фабрику по производству железных пластин в Satisfactory.

TotalXclipse 51963 2020-10-11

Цель этой схемы — позволить вам легко производить 10 армированных железных пластин в минуту на чистой и относительно компактной фабрике. Скриншоты будут использоваться на протяжении всего процесса, и для получения дополнительной помощи я прикрепил видео-руководство по замедленной съемке ниже.

Связанное видео-руководство:

Армированные железные пластины Сверхэффективное руководство по сборке

---

Для этого завода нам потребуется:

А также ресурсы для:

• 2 Сборщика
• 8 Конструкторов
• 4 плавильных завода
• <78 МВт

Для этого завода мы будем использовать сетку 8×7 и коллекторную систему.Если вы сомневаетесь в эффективности манифольда, я рекомендую посмотреть мое видео, в котором сравниваются балансировщики нагрузки и коллекторы.

Часть 1 — Заводские данные

Этой фабрике потребуется 120 единиц железной руды в минуту. Это означает полный конвейер Mk2, который может быть достигнут с помощью одного майнера Mk1 на узле из чистого железа или двух майнеров Mk1 на обычных узлах.

Часть 2 — Металлургические заводы

Всего нам нужно разместить четыре плавильных цеха для этой постройки.Сначала поместите сплиттер, текущий направо, в центр первой колонны. Затем мы разместим еще два разделителя в центре между четвертой и пятой, а также пятой и шестой колонками.

Затем поместите плавильную печь перед тремя делительными машинами, а затем разместите четвертую плавильную печь на одной линии с другими. Этот завод должен занимать шестую и седьмую колонны. Все они должны быть настроены на плавку слитков железа на 100% тактовой частоте.

Часть 3 — Винтовые конструкторы

Для этой сборки нам понадобится восемь конструкторов.Сначала мы разместим пять конструкторов, которые создают винты. поместите разделитель перед первой плавильной печью. Затем прямо перед разделителем в первом столбце разместите конструктор, затем поместите конструктор справа от нашего первого конструктора. Вы можете соединить плавильную печь, разветвитель и конструкторы с помощью ремней Mk1. Эти конструкторы должны изготавливать железные прутья.

Перед вторым конструктором разместите слияние, текущее справа от сетки, затем сразу слева и справа от этого слияния разместите разделители, текущие справа.Теперь вы разместите по три конструктора перед разделителями, а третий конструктор справа от второго конструктора. Все они должны быть закреплены винтами. Теперь соедините их вместе с ремнями Mk1.
Также разместите слияния, текущие направо, перед вторым и третьим конструкторами. Все конструкторы будут объединяться с использованием ремней MK1, однако вам понадобится ремень Mk2 между объединениями, а также после сборки, о которой мы вскоре расскажем.

Часть 3 — Конструкторы пластин

Теперь мы разместим последних трех конструкторов перед тремя плавильными заводами в свободном режиме. Я убедился, что мои конструкторы работают параллельно конструкторам стержней, но в этом нет необходимости.Эти три конструктора будут производить железные пластины. Теперь мы загрузим баланс железных пластин так, чтобы у нас было разделение 30/30 железных пластин для сборщиков.

Поместите разделитель перед вторым конструктором, а слияние — прямо слева от него и убедитесь, что оно движется вперед, а второе слияние — прямо перед третьим конструктором. Подключите первый конструктор к левому слиянию, второй конструктор должен подключиться к разделителю впереди, а третий конструктор должен подключиться ко второму слиянию.Затем подключите два выхода разветвителя к двум слияниям.

Часть 4 — Сборщики (армированные железные пластины)

Затем нам нужно разместить два ассемблера, первый ассемблер должен быть размещен так, чтобы левый ввод был на одной линии с левым слиянием секции конструктора железных пластин. При размещении убедитесь, что вы разместили сборщик не менее чем на два пространства перед слиянием, так как нам понадобится место для винтов, чтобы войти сверху.Второй ассемблер должен быть размещен параллельно первому, снова так, чтобы левый вход был непосредственно перед правым слиянием.

Теперь мы разместим коллекторную линию, используя разделители для винтов, обратите внимание, что здесь вам понадобятся ремни MK2. Сначала поместите сплиттер, идущий вправо, прямо над сплиттером вдоль линии железной пластины, затем вам нужно будет разместить сплиттер непосредственно рядом со слиянием в конце линии, а затем сложите второй сплиттер, протекающий справа вверху.Затем вы можете удалить этот разделитель, который был размещен ниже.

Теперь соедините сплиттеры вместе с помощью конвейера Mk1, а также выходы сплиттера ко вторым входам на сборщиках. Обратите внимание, что теперь вам нужно будет соединить коллекторную линию с помощью конвейеров Mk2 с выходом слияния из линии шнеков.

Теперь сборщики должны быть настроены на армированные железные пластины. Теперь вы можете объединить выходы ассемблера и запустить их на другой завод или в хранилище.

После завершения и подключения к источнику питания вы сможете производить 10 железных пластин в минуту.Я надеюсь, что вы нашли это руководство полезным, исходя из этого, я могу порекомендовать руководство по роторам или руководство по модульным рамам

---

Мы очень гордимся тем, что запустили этот веб-сайт, и надеемся, что вы нашли это руководство полезным и интересным. Мы с нетерпением ждем еженедельного обновления сайта новыми руководствами и макетами.

Если у вас есть конкретный макет или руководство, которым вы хотели бы поделиться с сообществом, мы с радостью предоставим у вас есть шанс стать автором на нашем сайте, свяжитесь с нами.

Локальные напряжения в армированной пластине с ортогональными системами волокон

Проблема локальных напряжений в композиционных материалах привлекает постоянное внимание как исследователей, так и инженеров, см. Ссылки в [1], [2], [3]. В частности, в связи с проблемой построения критериев прочности композиционных материалов. В [4] предложена универсальная теоретическая методика построения HSC для широкого класса композитов. Эта процедура, включающая как теорию гомогенизации, так и вычислительные методы, была реализована в [1] применительно к твердым телам, армированным волокном (структурные элементы, которые имеют одинаковые размеры по всем координатным осям).Принимая во внимание широкое использование тонкостенных армированных волокном конструкционных элементов (пластин, труб, обечайок и т. Д., См. Примеры в [5], [6], [7], [8], [9]), кажется, что быть полезными при разработке HSC для тонкостенных конструкций. Теории гомогенизации разрабатывались как для композитных твердых тел, так и для тонкостенных конструкций, см. [2].

Различия между твердыми телами и пластинами обусловлены двумя факторами: различием ПК и дополнительными (по сравнению с твердыми телами) режимами деформации: изгибом и кручением.ПК для твердых тел совпадает со структурным ПК. Конструкционный ПК состоит из двух слоев, см. Рис. 1 c . Для пластин ПК простирается от верха до низа пластины и содержит несколько (часто много) структурных ПК, см. Рис. 1. Сверху и внизу ПК налагаются условия свободной поверхности. Такие условия обычно приводят к пограничным слоям [10]. Пограничные слои не возникают сверху и снизу тонких однородных или многослойных пластин. Для однородных или слоистых пластин пограничные слои возникают вблизи боковой границы пластины (см. Рис.1). Но если пластина неоднородна, пограничные слои возникают вверху и внизу пластины.

Если пластина содержит много армирующих слоев, локальное напряженно-деформированное состояние (НДС) на расстоянии сверху и снизу аналогично НДС в соответствующем композитном твердом теле. Таким образом, HSC, разработанный в [1] для композитных твердых тел, можно наносить на сердцевину пластины, но не на верх и низ пластины.

Трехмерные тела также имеют свободные поверхности, но режимы деформации изгиба и кручения являются уникальными свойствами пластин.Обсуждаемые в статье явления являются результатом малой толщины пластины, рассматриваемой как трехмерное твердое тело, и имеют асимптотический характер.

Детально исследуются локальные напряжения, соответствующие основным макроскопическим деформациям пластины: деформации / смещению в плоскости и изгибу / кручению. Исследование пограничного слоя (ПС) вблизи верхней и нижней части пластины показывает, что толщина пограничного слоя меньше толщины одного структурного слоя. Исходя из этого, мы вводим новое понятие репрезентативной модели многослойной пластины.Классический репрезентативный объем (репрезентативный элемент) — это небольшая часть материала, которая демонстрирует те же свойства, что и материал в целом. Это определение предполагает подобие части и целого. Мы расширяем традиционное определение. Мы называем модель представителем, если локальная НДС в некоторых ее частях совпадает с локальной НДС в исходной пластине. Репрезентативная модель пластины не обязательно является частью оригинальной пластины. Мы демонстрируем, что трехслойная пластина представляет собой репрезентативную модель многослойной пластины, состоящей из произвольного количества слоев.Трехслойная пластина предоставляет полную информацию о локальном НДС в многослойной пластине. Это позволяет резко снизить размерность задач расчета многослойных армированных волокном плит.

Армированная монтажная пластина — EDDB

Обзор

Ø

Средняя цена:

2,454 Кр

Минимальная цена покупки:

1897 Кр

Максимальная цена продажи:

3,212 Кр

Покрытие покупки станций:

0%

Покрытие торговых точек:

5%

Найдите ближайшие станции, чтобы купить или продать

Минимальное количество мест для покупки усиленной монтажной плиты

Станция	Система	Купить	Ø Сравнить	Поставка	Пад
Kuo City	Джамуле	1897	-23%	1831	M	{{11576}} 3 часа
Город Ван,	Гамма Дорадус	1897	-23%	1,406	M	{{3841093}} 44 дня
Wyeth Station	Эгерия	1 910	-22%	1,722	M	{{57256}} 16 часов
Sleator City	VZ Columbae	1 918	-22%	1,600	M	{{93741}} 1 день
Риттенхаус Лендинг	Phra Lule	1,955	-20%	2,087	M	{{1153056}} 13 дней
Carrington Station	Ю Шоу	2,222	-9%	1868	M	{{1227105}} 14 дней

Максимальное количество станций продажи для усиленной монтажной плиты

}} 22 дня

Станция	Система	Продать	Ø Сравнить	Спрос	Пад
Ивенс Лендинг	Lansbury	3 212	+31%	2,073	L	{{606033}} 7 дней
Хэмбли Воркс	Ранг Гуанс	3 189	+30%	1 104	L	{{3980456}} 46 дней
Гилл-Пойнт	Эврибия	3 181	+30%	1,992	L	{{182498}} 2 дня
Мичелл Депо	Эврибия	3 167	+29%	2 947	L	{{131034}} 2 дня
Химический комплекс Кларк	ПСПФ-LF 2	3161	+29%	1,352	L	{{7193226}} 83 дня
Варгас Химический Литейный завод	PSPF-LF 2	3161	+29%	1,352	L	{{7113195}} 82 дня
Установка Godwin	BO Microscopii	3161	+29%	1,478	L	{{14194071}} 164 дня
Cayley Enterprise	Волк 359	3 154	+29%	1,474	L	{{77588}} 22 часа
Установка Tryggvason	Волк 359	3 154	+29%	3735	L	{{128086}} 1 день
Ховард Пойнт	HIP		3149	+28%	2359	L	{{7596339}} 88 дней
Schouten Landing	Uszaa	3149	+28%	1,183	L	{{3392610}} 39 дней
Галлун Депо	Sanoar	3139	+28%	5 271	L	{{1321925}} 15 дней
Добровольский переулок	Cofalyawa	3139	+28%	3 481	L	{{12194583}} 141 день
Уокер-маяк	Утеран	3139	+28%	1,143	L	{{3736504}} 43 дня
Вильямс Шлюз	Аудусиани	3139	+28%	1,092	L	{{16075492}} 186 дней
Связка предприятия	Seurinohina	3139	+28%	1,224	L	{{180271}} 2 дня
Наследие Гриффита	БЕДРА 76292	3139	+28%	1 005	L	{{11001761}} 127 дней
Джадсон проспект	Fricassi	3139	+28%	2361	L	{{8480849}} 98 дней
Установка Sinisalo	HIP 22271	3139	+28%	1,131	L	{{6222144}} 72 дня
Дрейк Холдингс	Ulanquiates	3139	+28%	2 671	L	{{18
Король Хаб	БЕДРА 19808	3139	+28%	4916	L	{{11412357}} 132 дня
Установка Bardeen	HIP 62794	3139	+28%	1,595	L	{{244928}} 3 дня
Сойер Маяк	Юкоу	3139	+28%	2,662	L	{{13856717}} 160 дней
Гамильтон Шлюз	Нганджанг	3139	+28%	1,945	L	{{12303240}} 142 дня
Дарбу Шлюз	БЕДРА 112535	3139	+28%	1,126	L	{{11942392}} 138 дней

РАЗДЕЛЕНИЕ ПЛИТ И АНКЕРОВАНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ БАЛК, УПРОЧЕННЫХ СТАЛЬНЫМИ ПЛИТАМИ НА ЭПОКСИДНО-СВЯЗИ

В данной статье рассматривается проблема крепления на концах стальных пластин, приклеенных к растянутым поверхностям железобетонных балок.Представлено простое теоретическое исследование силовых систем на стыках пластина / клей и клееный бетон. Это говорит о том, что высокие концентрации напряжений и силы отслаивания присутствуют на концах пластин, когда композитная балка нагружается при изгибе. Подробно описаны испытания, проведенные для изучения эффективности различных устройств крепления. Результаты этих испытаний подтверждают, что на концах плит существуют концентрации межфазных напряжений, которые имеют предельные пиковые значения в области корня 2 x прочность бетона на раскалывание при растяжении.Было обнаружено, что теоретические напряжения межфазной связи, основанные на простом упругом поведении, не имеют постоянной связи с измеренными пиковыми значениями. Однако, если в этих расчетах всегда используется максимальная (нередуцированная) толщина пластины, предлагается простой метод получения разумной оценки пикового напряжения. Обсуждается эффективность различных деталей анкеровки, и показано, что использование дополнительных приклеенных анкерных пластин дает наилучшие результаты. Эти пластины решают проблему разрушения анкеровки и позволяют достичь полной теоретической прочности на изгиб вместе с пластичностью.(а)

• Наличие:
• Авторов:
  • Джонс, R
  • Swamy, R N
  • ЧАРИФ, А
• Дата публикации: 1988-3

Язык

Информация для СМИ

Предмет / указатель терминов

Информация для подачи

• Регистрационный номер: 00481117
• Тип записи: Публикация
• Агентство-источник: Научно-исследовательская лаборатория транспорта и дорог (TRRL)
• Файлы: ITRD, TRIS
• Дата создания: 30 апреля 1989 г., 00:00

Поведение анкеровки пластин в композитных соединительных балках, армированных пластинами

В качестве новой альтернативной конструкции соединительная балка из композитных пластин (PRC) обеспечивает повышенную прочность и пластичность за счет встраивания вертикальной стальной пластины в соединительную балку, армированную обычным бетоном (RC) .На основе нелинейной модели конечных элементов, разработанной в предыдущем исследовании авторов, параметрическое исследование, представленное в этой статье, было проведено для изучения влияния нескольких ключевых параметров на общие характеристики соединительных балок PRC. Влияние геометрии стального листа, отношения пролета к глубине балок и отношения стальной арматуры в пролетах балки и в областях стен оценивается количественно. Установлено, что длина анкеровки стального листа в первую очередь определяется отношением пролета к глубине балки.На основе численных результатов предлагается расчетная кривая для определения длины анкеровки стального листа. Установлено, что несущая способность коротких соединительных балок PRC с высокой долей стали контролируется долей стали опор стенки. Максимальное напряжение сдвига соединительных балок PRC должно быть ограничено до 15 МПа.

1. Введение

Соединительная балка из композитных материалов, армированных плитами (PRC), то есть соединительная балка из обычного железобетона (RC), заделанная вертикальной стальной пластиной и снабженная срезными штифтами для передачи усилий между бетоном и стальной пластиной, является Практическая альтернативная конструкция для повышения прочности, пластичности и способности к рассеиванию энергии обычных RC-соединительных балок.Приняв эту альтернативную конструкцию, вид отказа соединительных балок может быть изменен с хрупкого разрушения при сдвиге при скольжении в соединениях балка-стенка на желаемое разрушение из-за пластического изгиба [1]. Экспериментальные результаты глубоких соединительных балок PRC, подвергнутых обратному циклическому нагружению [2], показали, что даже вертикальные трещины образовывались на границе раздела между балкой и соседними опорами стены, при боковых ограничениях, создаваемых окружающим бетоном, неустойчивости плиты не наблюдалось. , а армированные пластиной балки все еще могли выдерживать очень высокий сдвиг на стадии постпика.

Учитывая поперечное и продольное скольжение срезных шпилек в пролете балок, Лам и др. [3] разработал расчетную формулу для определения количества требуемых шпилек. Оценивая распределение опорных напряжений в пластинчатом якоре, Su et al. [4] разработали расчетную модель анкера стальных пластин в стеновых опорах.

Хорошо известно, что лабораторные тесты являются дорогостоящими и трудоемкими, а в некоторых случаях могут быть даже непрактичными из-за ограничений лабораторных условий.Недавно Henriques et al. [5] и Эллободи и Янг [6] успешно использовали нелинейные пакеты конечных элементов для проведения всесторонних исследований различных стальных композитных конструкций. Su et al. [7] разработали точную и эффективную нелинейную модель конечных элементов для исследования распределения внутренних напряжений и сил на стальных пластинах, встроенных в соединительные балки PRC. В своих исследованиях модели конечных элементов были подтверждены хорошо контролируемыми экспериментальными результатами, прежде чем они были использованы для проведения параметрических исследований.Были получены надежные численные результаты, такие как распределение внутренних напряжений во всем поле, гораздо более подробное, чем это возможно в лабораторных исследованиях. На основе численных результатов была также построена система уравнений для количественной оценки требований к усилию сдвига шпильки и серия безразмерных расчетных диаграмм для определения внутренних сил встроенных стальных пластин.

Несмотря на то, что были предприняты значительные усилия для определения расположения срезных шпилек и распределения внутреннего усилия, влияние отношения пролета к глубине, длины анкеровки и содержания стали в соединительных балках и опорах стен на общую производительность балок связи PRC еще предстоит всесторонне изучить.

На основе нелинейной модели конечных элементов, разработанной в нашем предыдущем исследовании [7], параметрическое исследование, представленное в этой статье, было проведено для изучения несущей способности соединительных балок PRC и поведения анкеровки пластин в областях стены при различных условиях. комбинации геометрии балок, геометрии пластин и деталей армирования. Доказано, что параметрическое исследование дополняет экспериментальное исследование образцов балки с прочностью (или размерами), превышающей предел емкости (или размера), установленный в лабораторных условиях.Таким образом, может быть получена более полная процедура проектирования, учитывающая влияние широкого диапазона геометрии балки и ее пропускной способности.

2. Нелинейное моделирование методом конечных элементов

Всего было построено и проанализировано 99 прототипов соединительных балок PRC с различной геометрией балок с использованием пакета нелинейных конечных элементов ATENA [8]. Эта статья посвящена всестороннему исследованию ключевых параметров, которые контролируют общую производительность соединительных балок PRC.Таким образом, только кратко объясняется выбор типов элементов, нелинейное моделирование методом конечных элементов и его проверка. Более подробную информацию можно найти в [7].

2.1. Детали образца

Размеры прототипа балок были установлены в пределах нормального практического диапазона для моделирования реальных связующих балок. Чтобы свести к минимуму количество требуемых моделей, модели были построены с постоянной длиной балки (м), толщиной стенки и шириной балки (м), как показано на рисунке 1.

Paulay [9] и Tassios et al.[10] показали, что поведение отказа RC-балок связи с различным отношением пролета к глубине может значительно отличаться. Поэтому были выбраны три глубины луча (т.е. 0,5 и м), и модели были разделены на три группы, а именно SPrc, MPrc и LPrc (соответствующие, 2 и 4, соответственно, как показано на рисунках). 1 и 2), так что короткие (), средней длины (до 2,5) и длинные () пучки связи PRC могут быть представлены и рассмотрены в этом исследовании.

Требуемая длина анкерного крепления () должна определяться в сочетании с расположением срезных шпилек [3, 4] как где и — соответственно предельный момент и сила сдвига, передаваемые стальной пластине, а — равномерно распределенное вертикальное напряжение опоры.Значение варьировалось в каждой группе моделей в пределах практического диапазона, который удовлетворял обоим из следующих критериев, касающихся геометрии анкера пластины: и. Таким образом, каждая группа состояла из трех серий с разными отношениями анкеровки к длине пролета, как показано на рисунках 1 и 2. Значения варьировались от 0,5 м до 1,0 м в группе SPrc (т.е. 0,715 и 0,5 для SPrc) и между 0,25 м и 0,5 м в группе LPrc (т. Е., 0,375 и 0,25 для LPrc). Далее диапазон был сужен до 0.335 м и 0,75 м для группы MPrc (т.е. 0,5 и 0,335 для MPrc), поскольку ожидалось, что верхний и нижний пределы оптимального значения для этой группы будут находиться между группами SPrc и LPrc.

При использовании бетона с кубической прочностью на сжатие МПа коэффициент поперечного армирования () был сначала установлен таким образом, чтобы получить теоретическое предельное напряжение сдвига в компоненте ЖБ () около 6 МПа, что было близко к максимально допустимому значению 6,2 МПа согласно новому сводам правил в Гонконге [11].Была обеспечена достаточная продольная арматура, чтобы балки могли развивать свою полную сдвигающую способность; то есть разрушения балки будут определяться сдвигом, а не изгибом. Толщина пластины () в моделях-прототипах была затем определена для целевой теоретической прочности пластины на сдвиг (), составляющей около 50% от общей теоретической прочности (). Таким образом, каждая базовая модель имела три вида толщины листа (, 20 и 36 мм, соответствующие типам a, b и c, соответственно) и продольные отношения стали (, 1 и 2%, соответствующие типам 1, 2, и 3, соотв.), как показано на рисунке 1 и в таблице 1. Таким образом, общее количество моделей составило 3 группы × 3 серии × 3 × 3 типа = 81.

8S.S .: стремя одиночное; Э.Ф .: Каждое лицо.

908 9,3215 902 16.9С. Группа Типы ( По 3 шт.) (МПа) Продольные стержни Поперечный стержень Размер плиты (мм) Арматура стены SPrc ( l / ) a1 11.6 4T20 T12-85-S.S. 920 × 12 Горизонтальная арматура: T20-150-E.F. Вертикальный стержень: T16-150-E.F. a2 11,8 2T32 + 2T25 a3 12,1 4T40 b1 15,0 S. 920 × 20 b2 15,2 2T32 + 2T25 b3 15.5 4T40 c1 24,4 4T20 T12-100-S.S. 920 × 36 c2 24,6 2T32 + 2T25 c3 24,9 4T40 2T20 T12-85-SS 420 × 12 Горизонтальная арматура: T20-150-E.F. Вертикальный стержень: T16-150-E.F. a2 9,6 4T20 a3 9,6 2T32 + 2T25 b1 11,1 S. 420 × 20 b2 11,4 4T20 b3 11,4 2T32 + 2T25 c1 420 × 36 c2 17,1 4T20 c3 17,4 2T32 + 2T25 7,8 4T10 T12-85-SS 200 × 12 Горизонтальная арматура: T20-150-E.F. Вертикальный стержень: T16-175-E.F. a2 8,1 2T20 a3 8.4 4T20 b1 8,3 4T10 T10-70-S.S. 200 × 20 b2 8,6 2T20 b3 9,0 4T20 c1 10,7 410. 200 × 36 c2 11,0 2T20 c3 11,4 4T20

Коэффициенты усиления горизонтальных и вертикальных стен (и) оставались постоянными в каждой группе, с% и% в группах SPrc и MPrc и% и% в группе LPrc. В опорах стен были приняты относительно высокие коэффициенты армирования, чтобы в большинстве случаев стены не разрушались раньше, чем соединительные балки PRC. Было предусмотрено большее горизонтальное усиление, поскольку стены опирались на один из вертикальных краев.Однако в реальной инженерной практике, поскольку стены подвергаются очень высоким осевым нагрузкам, будет обеспечено большее вертикальное армирование. Поскольку модели в группе SPrc со стальными пластинами толщиной 20 мм и 36 мм преждевременно вышли из строя, вероятно, из-за преждевременного разрушения в областях стен, и были изменены, чтобы исследовать влияние коэффициента усиления стены на развитие балок. Таким образом, 18 моделей для параметрического исследования коэффициента армирования стен (и) были добавлены к 81 модели для параметрических исследований по четырем основным параметрам (,, и), что в общей сложности составило 99 моделей.

Теоретические предельные напряжения сдвига () были оценены как меньшее из значений момента и сдвиговых нагрузок балки, где моментная нагрузка была рассчитана на основе анализа сечения, предполагая полное действие композитной пластины / RC, а сдвиговая способность была рассчитана в соответствии с Британские стандарты [12, 13] с коэффициентами безопасности, принятыми за единицу. Детали метода были представлены в [3, 4], а детали армирования вместе с s прототипа PRC соединительных балок перечислены в таблице 1.Расположение срезных шпилек на стальных пластинах показано на рисунке 2. Номинальный диаметр и длина шпильки составляли 25 мм и 100 мм соответственно. Характеристическая прочность на сдвиг шпилек, которая зависит от прочности бетона, была получена из стандарта BS5950 [13]. Чтобы минимизировать требуемую длину анкерного крепления, учитывались несущие нагрузки, обеспечиваемые срезными шпильками как в вертикальном, так и в горизонтальном направлениях, и в пластинчатых анкерах было предусмотрено максимальное количество срезных шпилек в соответствии с минимально допустимым расстоянием между срезными шпильками [13]. , как показано на рисунке 2.

2.2. Краткое введение в модель конечных элементов

Трех- и четырехузловые элементы SBETA [8] были использованы для моделирования бетона в ходе анализа. В нелинейной модели бетонного материала, использованной в анализе, учитывались следующие факторы: (1) нелинейное поведение при сжатии, включая упрочнение и разупрочнение, (2) разрушение бетона при растяжении на основе нелинейной механики разрушения, (3) критерий разрушения при двухосной прочности, (4) снижение прочности на сжатие после растрескивания и (5) снижение жесткости на сдвиг после растрескивания (переменное удерживание при сдвиге).Чтобы представить уникальные свойства бетона, произведенного в Гонконге, начальный модуль упругости и пиковые деформации местного бетона были оценены по следующим уравнениям [14], где — кубическая прочность бетона на сжатие: Прочность на разрыв [15] и энергия разрушения [16] определялись как Коэффициент Пуассона и деформация разупрочнения при сжатии бетона были приняты равными 0,2 и -0,006 м соответственно.

Экспериментальные результаты, полученные Lam et al.[3] показали, что проскальзывание связей является весьма значительным для соединительных балок RC. Таким образом, основная продольная арматура соединительных балок была смоделирована с помощью дискретной модели армирования, которая могла учитывать эффекты сцепления скольжения. В этом анализе использовалась связь-проскальзывание кода модели CEB-FIB 90 [17].

Каждая стальная пластина была смоделирована с использованием билинейной модели стали фон Мизеса, представленной в ATENA, где двухосный закон разрушения рассматривался в сочетании с билинейным законом напряжения-деформации, который учитывал как упругое состояние, так и упрочнение стали.Коэффициент Пуассона 0,3 использовался при рассмотрении двухосных откликов стальных листов.

Прямоугольные элементы срезной шпильки с комбинацией четырехузловых четырехугольных и трехузловых треугольных конечных элементов (как показано на Рисунке 3) были использованы для моделирования действия срезной шпильки. Гибкие элементы с материалом 2 были введены в качестве среды для передачи нагрузки пластина / RC, что позволило создать проскальзывания на границе раздела пластина / RC. Элементы с материалом 1 намного жестче, чем материал 2, и будут испытывать преимущественно движение только твердого тела.Поскольку был проведен двухмерный анализ, где RC и стальная пластина были смоделированы двумя безразмерными слоями, был введен только один элемент срезной шпильки для передачи нагрузки с пластины на RC. Таким образом, элемент был предназначен для представления пары срезных штифтов, по одной с каждой стороны пластины, и билинейные отношения напряжение-деформация материалов были скорректированы для получения желаемой реакции скольжения под нагрузкой для пары срезных штифтов.

На рисунке 4 показаны сетки конечных элементов нелинейной конечно-элементной модели образца соединительной балки PRC.Бетон моделировался 4-узловыми изопараметрическими плоскими конечными элементами напряжений. Для области стального листа была принята мелкая сетка с размером элемента около 25 мм, поскольку она была основным направлением анализа. Стальная пластина моделировалась 4-узловыми изопараметрическими плоскими конечными элементами напряжений того же размера. Расположение узлов конечных элементов стальной пластины было намеренно установлено в центрах соответствующих бетонных конечных элементов, чтобы облегчить введение элементов связи и срезных шпилек, каждый из которых будет соединен с бетонным элементом в его четырех внешних угловых узлах и к узлу элемента пластины в качестве его центра.Для горизонтального армирования стен использовались модели размазанной арматуры, где в элементах предполагалась идеальная связь между бетоном и сталью. Продольная арматура балки, а также вертикальная арматура стены, примыкающая к соединительной балке, была смоделирована с помощью двухузловых дискретных стержневых элементов, чтобы учесть эффект сцепления-проскальзывания, как описано в последнем разделе. Все узлы по краю вертикальной стены справа были закреплены, а узлы по краю вертикальной стены слева были вынуждены претерпевать равные горизонтальные смещения.Это позволит сохранить параллельность двух стеновых панелей в процессе загрузки.

Несколько соединительных балок, ранее испытанных [3, 4] под воздействием обратных циклических нагрузок со встроенной стальной пластиной и без нее, были смоделированы с помощью нелинейной модели конечных элементов. Только сравнение численных и экспериментальных результатов одного из образцов, названных «Блок CF», проиллюстрировано на рисунке 5, а дальнейшее подробное подтверждение можно найти в статье [7]. Рисунки 5 (b) и 5 ​​(c) показывают, что численная модель может точно предсказать как структуру трещин, так и реакцию дрейфа нагрузки PRC соединительных балок как на упругой, так и на постпиковой стадиях.Таким образом, нелинейная модель конечных элементов может быть использована для оценки прочности, жесткости и пластичности соединительных балок.

3. Параметрическое исследование

Влияние изменений (1) отношения пролета к глубине (), (2) длины анкеровки плиты в области стенки (), (3) толщины плиты (), (4) Коэффициент продольного армирования балки () и (5) коэффициент армирования стены по вертикали () были изучены. Параметры материала, принятые в исследовании, следующие: МПа (прочность бетона), МПа (деформированный стержень), ГПа, МПа (мм) или 345 МПа (16 мм мм) (лист из стали марки 50) и ГПа.

3.1. Влияние отношения пролета к глубине

Исследуется влияние отношения пролета к глубине на характеристики соединительных балок PRC при одинаковой длине анкеровки стальных пластин и примерно одинаковом теоретическом предельном сдвиге. На рисунке 6 показаны вычисленные зависимости напряжения сдвига от поворота хорды () трех базовых моделей, имеющих разные отношения пролета к глубине. Все они были оснащены анкерной пластиной длиной 500 мм () и рассчитаны на примерно одинаковое теоретическое предельное напряжение сдвига (МПа), но с разными значениями прочности.Все три модели могут достичь пикового напряжения сдвига примерно на 25-40% выше, чем это значение, что согласуется с экспериментальными результатами [3, 4]. При начальных деформациях блоки SPrc-0.5a1 и MPrc-0.5b2 могли противостоять аналогичным напряжениям сдвига, в то время как блок LPrc-0.5c3 имел более слабый отклик. Блок MPrc-0.5b2 достиг немного большего максимального напряжения сдвига, чем Блок SPrc-0.5a1, и его прочность падала более устойчиво, чем Блок SPrc-0.5a1 после достижения пика; Блок LPrc-0.5c3 показал самое низкое максимальное напряжение сдвига среди трех моделей, но он имел самую стабильную прочность после пика.

На рис. 7 показаны рисунки трещин трех моделей при пиковой нагрузке, при этом показаны только трещины шириной более 0,1 мм. Трещины образовались только на стороне растяжения около каждого конца балки в установке LPrc-0.5c3, в то время как почти вся балка была растрескана в установке SPrc-0.5a1. Распространение трещины от концов балки к центру балки и переход от действия фермы (в блоке LPrc-0.5c3) к действию арки (в SPrc-0.5a1) в механизме сопротивления нагрузке можно было наблюдать как переход от пролета к — коэффициент глубины уменьшился.В установке LPrc-0.5c3 отказ всей системы балка-стенка в основном определялся пропускной способностью балки, но слабый компонент постепенно смещался к стенкам по мере уменьшения отношения пролета к глубине. В установке SPrc-0.5a1 стены были потресканы почти так же серьезно, как и балка, что позволяет предположить, что дальнейшее увеличение пропускной способности балки за счет увеличения продольной доли стали или толщины листа могло нежелательно привести к более раннему разрушению опор стены, чем балки. . Фактически, опоры стены в блоке СПРК-0.5a1 были достаточно сильно армированы, и было бы непрактично дополнительно укреплять опоры стен за счет увеличения коэффициента армирования стен. Таким образом, должен быть верхний предел повышенной прочности соединительной балки на сдвиг, чтобы гарантировать желаемую последовательность разрушения элементов конструкции. Рекомендуется, чтобы расчетные касательные напряжения соединительных балок PRC не превышали 12 МПа для бетона с кубической прочностью на сжатие 60 МПа.

Критические области опор стены находились в тех местах, где анкерная плита упиралась в бетон.Эти области включают (1) области выше и ниже анкеров-плит в левой и правой опорах стены, соответственно, в основном сосредоточенные в первой половине анкера около стыка балки со стеной, и (2) области, контактирующие с верхним половина и нижняя половина вертикальных анкерных кромок в левой и правой опорах стены соответственно. Учитывая влияние обратных циклических нагрузок, критические области, склонные к растрескиванию на участках стенок, изображены на рисунке 8. Опора, обеспечиваемая вертикальными краями анкеров для плит, стала более важной по мере уменьшения отношения пролета к глубине.

Исследовано влияние отношения пролета к глубине и содержания стали на характеристики соединительных балок PRC. На рисунке 9 показаны отношения трех серий моделей с относительно низким (серия a1), умеренным (серия b2) и высоким (серия c3) содержанием стали (включая продольную арматуру и стальной лист) соответственно. Опять же, три модели в каждой серии имели мм, а значения и были постоянными. Для блоков LPrc предел прочности на сдвиг контролировался изгибной способностью балок.Податливость продольной арматуры балок и изгибно-неупругая деформация пластин привели к возникновению пластических режимов разрушения. Для блоков MPrc и SPrc, особенно с высоким содержанием стали, разрушение балок контролировалось сдвигающей способностью бетона; таким образом, балки хрупко разрушились.

3.2. Влияние отношения стали

Модели мм трех различных серий с относительно низким (серия a1), умеренным (серия b2) и высоким (серия c3) содержанием стали (включая продольную арматуру и стальной лист), соответственно, сравниваются для исследования. эффективность стальных компонентов в соединительных балках PRC с различным отношением пролета к глубине.В каждой серии значения и были постоянными для моделей SPrc, MPrc и LPrc. В таблице 2 показаны рассчитанные значения максимальной прочности на сдвиг () и секущей жесткости при текучести (), а также теоретические значения предельной прочности на сдвиг () всех моделей. Увеличение производительности от низкого содержания стали до высокого содержания стали было самым высоким в установках LPrc (около 200%), но эти модели все еще были наименее эффективными даже при высоком содержании стали. Это было разумно, поскольку вклад пластины в сопротивление сдвигу ограничивался изгибающей способностью пластины, которая определялась доступным плечом рычага секции балки для внутренних пар сопротивления.Хотя для пар внутреннего сопротивления был доступен большой рычаг, блоки SPrc не обязательно были наиболее эффективными при дальнейшем увеличении содержания стали. Фактически, блоки SPrc испытали наименьший процент увеличения производительности от низкого содержания стали до высокого содержания стали. Больше не наблюдалось увеличения прочности на сдвиг при увеличении содержания стали от умеренного до высокого. Более того, все блоки SPrc с толстыми стальными листами толщиной в миллиметр не смогли развить свою полную мощность, и проблема, вероятно, вызвана недостаточным армированием стен и будет обсуждаться в разделе 3.4.

9902 902 902 9082 902 903 903 0.335a 902 1530 902 1,52 902 -0,75c 902 902 9019 902 902 0.25a LP2 370 24 1,11 902 964 520 510 903 Содержание стали в установках MPrc не было таким значительным, как в установках LPrc, но первые были наиболее эффективными при высоком содержании стали.Однако производительность была увеличена за счет снижения пластичности блоков MPrc, поскольку прочность быстро падала после достижения пика в блоке MPrc-0.5c3 с высоким содержанием стали (см. Рисунок 9 (c)). Блоки MPrc (с отношением пролета к глубине, равным 2), по-видимому, являются наиболее эффективными соединительными балками PRC с точки зрения повышения прочности при различных соотношениях сталей. 3.3. Влияние длины анкеровки стальной плиты на опору стены Эффект длины анкеровки можно исследовать, сравнивая прочность и жесткость моделей с идентичной геометрией балки и соотношением стальной балки, но с разной длиной анкеровки (т.е., модели одной серии каждой группы). Длина анкерного крепления может незначительно повлиять на прочность и жесткость соединительной балки PRC, но эффект будет уменьшаться сверх минимально необходимой длины анкерного крепления для развития полной мощности. Это объясняет, почему, когда длины анкеровки в блоках MPrc и LPrc были увеличены от до и от до, соответственно, как жесткость, так и пиковые нагрузки увеличились незначительно. Это контрастировало со случаями, когда значения были увеличены с до и до соответственно.Жесткость блоков SPrc оставалась практически одинаковой для всех трех длин анкеровки. Это, с одной стороны, предполагает, что длина анкерного крепления может быть достаточно хорошей для блоков SPrc, а с другой стороны, предполагает, что жесткость может в основном определяться геометрией балки, а роль длины анкерного крепления уменьшается по мере того, как отношение пролета к глубине уменьшается. Прочность балки увеличивалась с увеличением длины анкеровки со скоростью уменьшения во всех блоках SPrc и LPrc.В зависимости от продольного соотношения стали и толщины листа удвоение длины анкеровки в блоках SPrc и LPrc может привести к увеличению прочности от 2 до 10%. Реакция блоков MPrc была более чувствительной к изменению длины анкеровки, и сила увеличивалась более значительно с увеличением длины анкеровки в этой группе. Дальнейшего увеличения прочности на сдвиг не произошло, так как увеличение длины анкеровки можно было наблюдать в большинстве блоков, но не в блоках с высоким содержанием стали.Это говорит о том, что содержание стали может определять минимально необходимую длину анкеровки для полного развития мощности. Основываясь на прогнозируемых изменениях прочности (а также жесткости) балок PRC, а также интенсивности несущих напряжений срезных шпилек в областях анкеровки, эмпирическая параболическая зависимость (4), показанная на рисунке 10, рекомендуется для предварительное определение минимальной необходимой длины анкерного крепления. Уравнение должно быть достаточно хорошим для обычных комбинаций толщины листов и соотношений сталей, когда прочности материалов аналогичны тем, которые использовались в этом исследовании: Следует отметить, что, когда отношения пролета к глубине равны 1, 2 и 4, соответствующие отношения равны 0.76, 0,58 и 0,4 соответственно. Принимая эти соотношения, можно найти из таблицы 2, что большинство расчетных значений прочности на сдвиг выше, чем соответствующая теоретическая расчетная прочность на сдвиг, за исключением тех, которые имеют короткий пролет (единицы SPrc) в сочетании с толстыми стальными пластинами. Причины возникновения недостаточной прочности соединительных балок PRC будут обсуждены в следующем разделе. 3.4. Влияние коэффициента армирования стен В таблице 2 показано, что все блоки SPrc с толстыми стальными пластинами мм не могут развить свою полную мощность (), и проблема, вероятно, была вызвана недостаточным армированием стен.Чтобы исследовать, сколько армирования стен потребуется для установки SPrc-1.0c3, в этой модели варьировались коэффициенты армирования стен, а расчетные отклики от нагрузки и сноса представлены на рисунке 11. Эта модель с длиной анкерного крепления пластины равной 1,0. был выбран для исследования, поскольку маловероятно, что его преждевременный выход из строя был связан с недостаточной длиной анкерного крепления. Для упрощения опоры стен были снабжены одинаковым процентом армирования в вертикальном и горизонтальном направлениях, то есть.На практике из-за высоких осевых нагрузок, действующих на опоры стен, удельный вес стали в стенах в вертикальном направлении () часто выше, чем в горизонтальном направлении (). Увеличение прочности балки с увеличением степени армирования стен подтверждает, что преждевременные отказы блоков SPrc с толстыми пластинами были вызваны недостаточным армированием стен. Можно заметить, что балки могут выдерживать большие нагрузки по мере увеличения доли стали, и прочность балки, вероятно, будет увеличиваться еще больше, когда будет обеспечено большее усиление стен.Однако дальнейшее увеличение степени армирования стен нецелесообразно из-за скопления стали. Фактически,% — это уже довольно высокая доля стали для стен. Следовательно, максимальное напряжение сдвига соединительных балок PRC не должно превышать 15 МПа. При частичном коэффициенте безопасности расчетное напряжение сдвига должно быть ограничено до 12 МПа (= МПа). Вместе с увеличением прочности балки вращение балки, соответствующее максимальным нагрузкам, постоянно увеличивалось с примерно 0,01 рад при 1% армировании стен до примерно 0.02 Rad с усилением стен 3,5%. Такое относительно большое вращение балки может быть слишком большим для здания, подвергающегося предельным ветровым нагрузкам. 4. Выводы С помощью нелинейного анализа методом конечных элементов, который был подтвержден результатами предыдущего экспериментального исследования, влияние геометрии балки и анкеровки на общие характеристики соединительных балок PRC было изучено численно и представлено в Эта бумага. Результаты параметрического исследования резюмируются следующим образом.(1) Соединительные балки PRC были бы наиболее эффективны с отношением пролета к глубине около 2 при различных соотношениях продольной стали. (2) Критические области (выше и ниже анкеров плиты возле стыков балки со стеной и на концах пластинчатых анкеров), которые склонны к растрескиванию опор стен. (3) Недостаточная длина анкерного крепления пластины приведет к снижению прочности и жесткости балки, но увеличению длины анкеровки сверх минимально необходимого значения. при полном развитии мощности не приведет к дальнейшему значительному улучшению характеристик луча.Для определения длины анкерного крепления рекомендуется параболическое соотношение. (4) Помимо недостаточной длины анкерного крепления плиты, недостаточное армирование стены также может привести к преждевременному разрушению балки. Однако требуемый коэффициент усиления стены может намного превышать практический предел в соединительных балках PRC, рассчитанных на чрезвычайно большие напряжения сдвига. Поэтому максимально допустимое напряжение сдвига должно быть ограничено до 15 МПа. На практике более желательно, чтобы на пластину приходилось около 50% общего сопротивления нагрузки.(5) Результаты настоящего исследования способствовали разработке комплексной процедуры проектирования соединительных балок PRC [18]. Благодарность Работа, описанная в этом документе, была полностью поддержана Советом по исследовательским грантам САР Гонконг (проекты № HKU7129 / 03E и HKU7168 / 06E). Проектирование надстройки | WSDOT Меморандум о дизайне Меморандум о проектировании выпускается в качестве промежуточных обновлений Руководства по проектированию мостов.Меморандумы об активном проектировании заменяют собой содержание Руководства по проектированию мостов и в настоящее время применяются. Связанные разделы руководства Глава 5 — Бетонные конструкции (PDF 18MB) содержит руководство по проектированию железобетона и предварительно напряженного бетона, включая монолитные и сборные элементы. Обсуждаемые бетонные элементы включают настилы мостов, крышки опор, железобетонные коробчатые балки, балки коробчатого сечения, предварительно напряженные балки, балки с предварительным натяжением и стыковые балки. Глава 6 — Стальные конструкции (PDF 2.2MB) содержит руководство по проектированию и подробный план стальных надстроек. Также обсуждается проверка плана цеха, покраска и коррозия стальных фундаментов и заглубленных конструкций. Руководство по проектированию мостов Полное руководство по проектированию мостов можно найти в Руководстве по проектированию мостов (M 23-50). См. Все руководства и стандарты Заявление об ограничении ответственности Департамент транспорта штата Вашингтон (WSDOT) предоставляет эти документы на условиях «как есть».Отказ от всех гарантий и заверений любого рода в отношении указанных документов, включая подразумеваемые гарантии товарной пригодности и пригодности для конкретного использования. WSDOT не гарантирует отсутствие в документах каких-либо недостатков. Все файлы САПР были созданы с использованием файлов MicroGDS (* .man). Файлы AutoCAD (* .DWG) были преобразованы в качестве услуги для наших клиентов, использующих Bentley MicroStation и AutoCAD. Однако не было предпринято никаких попыток гарантировать отсутствие ошибок в процессе преобразования.Receiver соглашается с тем, что WSDOT не несет ответственности за проблемы, связанные с преобразованными файлами. Поскольку изменения или дополнения к чертежам проектного файла могут произойти в любое время, Получатель соглашается возместить, защитить и обезопасить WSDOT, его должностных лиц, агентов и сотрудников от любых претензий, исков, потерь, убытков или затрат, включая разумные гонорары адвокату, возникающие в связи с использованием устаревших чертежей файла проекта, и такая компенсация остается в силе после принятия указанного файла (ов) получателем. Для этих рисунков требуются специальные шрифты. Подробности приведены в инструкциях по загрузке и установке. Чертежи мостов Найдите чертежи моста для следующего: Глава 5. Бетонные конструкции Глава 6 Конструкционная сталь Профили фермы 5.6-A1-10 Предварительно напряженные бетонные балки I и WF (PDF 75KB) (DWG 62KB) 5.6-A1-11 Предварительно напряженные бетонные настилы (PDF 118KB) (DWG 79KB) 5.6-A1-12 Предварительно напряженная бетонная балка со стыками (PDF 127KB) (DWG 73KB) 5.6-A1-13 Предварительно напряженные бетонные балки для ванн (PDF 65KB) (DWG 41KB) Последовательность строительства надстройки 5.6-A2-1 Последовательность строительства однопролетной предварительно напряженной фермы (PDF 84 КБ) (DWG 64 КБ) 5.6-A2-2 Последовательность строительства многопролетных предварительно напряженных балок (PDF 80 КБ) (DWG 51 КБ) 5.6-A2-3 Последовательность строительства предварительно напряженной фермы с выступающей перекладиной (PDF 80 КБ) (DWG 51 КБ) W Балки 5.6-A3-1 Детали балки W42G 1 из 2 (PDF 109 КБ) (DWG 140 КБ) 5.6-A3-2 W42G Детали балки 2 из 2 (PDF 86 КБ) (DWG 136 КБ) 5.6-A3-3 W50G Детали балки 1 из 2 (PDF 110 КБ) (DWG 136 КБ) 5.6-A3-4 W50G Подробные сведения 2 из 2 (PDF 87 КБ) (DWG 125 КБ) 5.6-A3-5 W58G Детали балки 1 из 3 (PDF 111 КБ) (DWG 142 КБ) 5.6-A3-6 W58G Детали балки 2 из 3 (PDF 85 КБ) (DWG 184 КБ ) 5.6-A3-7 W58G Детали балки 3 из 3 (PDF 85 КБ) (DWG 77 КБ) 5.6-A3-8 W74G Детали балки 1 из 3 (PDF 114 КБ) (DWG 147 КБ) 5.6-A3-9 Балка W74G Подробности 2 из 3 (PDF 85 КБ) (DWG 117 КБ) 5.6-A3-10 W74G Детали балки 3 из 3 (PDF 69KB) (DWG 83KB) Фермы WF 5.6-A4-1 Детали фермы WF 1 из 5 (PDF 120 КБ) (DWG 82 КБ) 5.6-A4-2 Детали балки WF 2 из 5 (PDF 103 КБ) (DWG 107 КБ) 5.6-A4-3 WF Сведения о балке 3 из 5 (PDF 99 КБ) (DWG 90 КБ) 5.6-A4-4 Сведения о балке WF 4 из 5 (PDF 105 КБ) (DWG 105 КБ) 5.6-A4-5 Сведения о балке WF 5 из 5 (PDF 101 КБ) ( DWG 99 КБ) 5.6-A4-6 Дополнительные удлиненные нити (PDF 88 КБ) (DWG 73 КБ) 5.6-A4-7 Детали торцевой диафрагмы (PDF 143 КБ) (DWG 115 КБ) 5.6-A4-8 L Информация о торцевой диафрагме абатмента (PDF 126 КБ) (DWG 106 КБ) 5.6-A4-9 Сведения о диафрагме на промежуточном пирсинге (PDF 135 КБ) (DWG 153 КБ) 5.6-A4-10 Детали промежуточной диафрагмы на частичную глубину (PDF 106 КБ) (DWG 95 КБ) 5.6-A4-11 Подробная информация о промежуточной мембране полной глубины (PDF 99 КБ) (DWG 99 КБ) 5.6-A4-12 Сведения о двутавровом подшипнике (PDF 109 КБ) (DWG 86 КБ) Балки для тонкого настила с широким фланцем 5.6-A5-1 Детали балки для тонкого настила WF 1 из 5 (PDF 121 КБ) (DWG 81 КБ) 5.6-A5-2 Сведения о балке для тонкого настила WF 2 из 5 (PDF 106 КБ) (DWG 119 КБ) 5.6-A5-3 WF, детали балки тонкого настила 3 ​​из 5 (PDF 103 КБ) (DWG 98 КБ) 5.6-A5-4 WF Детали балки тонкого настила 4 из 5 (PDF 111 КБ) (DWG 119 КБ) 5.6-A5-5 WF Подробная информация о балке с тонким настилом 5 из 5 (PDF 101KB) (DWG 101KB) 5.6-A5-6 Подробная информация о торцевой диафрагме балки с тонким настилом WF (PDF 147KB) (DWG 111KB) 5.6-A5-7 WF L-образный конец балки с тонким настилом Подробная информация о диафрагме (PDF 127 КБ) (DWG 110 КБ) 5.6-A5-8 Мембрана тонкой балки настила WF на промежуточной опоре Подробная информация (PDF 129 КБ) (DWG 149 КБ) 5.6-A5-9 Промежуточная диафрагма частичной глубины балки тонкой палубы WF (PDF 100 КБ ) (DWG 84 КБ) 5.6-A5-10 WF Промежуточная диафрагма с тонкой балкой на полную глубину (PDF 98 КБ) (DWG 48 КБ) Балки настила с широким фланцем 5.6-A6-1 Детали балки настила WF 1 из 4 (PDF 91 КБ) (DWG 41 КБ) 5.6-A6-2 Балки настила WF, Сведения 2 из 4 (PDF 88 КБ) (DWG 74 КБ) 5.6- A6-3 WF — сведения о балке настила 3 ​​из 4 (PDF 94 КБ) (DWG 68 КБ) 5.6-A6-4 Сведения о балке настила WF 4 из 4 (PDF 120 КБ) (DWG 121 КБ) 5.6-A6-5 Конец балки настила WF Подробная информация о диафрагме (PDF 130 КБ) (DWG 72 КБ) 5.6-A6-6 WF Deck Girder L Abutment End Diaphragm Details (PDF 1115 КБ) (DWG 128 КБ) 5.6-A6-7 Диафрагма палубной балки WF на промежуточной опоре Детали (PDF 108 КБ) (DWG 71 КБ) 5.6-A6-8 Промежуточная диафрагма палубной балки WF полной глубины (PDF 78 КБ) (DWG 52 КБ) Балки настила с широким фланцем (UHPC) 5.6-A6-10 WFDG UHPC, информация о балке 1 из 5 (PDF 426KB) (DWG 143KB) 5.6-A6-11 WFDG UHPC, информация о балках 2 из 5 (PDF 103KB) (DWG 87KB) 5.6-A6-12 Детали фермы WFDG UHPC 3 из 5 (PDF 100 КБ) (DWG 90 КБ) 5.6-A6-13 Детали фермы WFDG UHPC 4 из 5 (PDF 109 КБ) (DWG 166 КБ) 5.6-A6-14 WFDG UHPC Детали фермы 5 из 5 (PDF 115 КБ) (DWG 127 КБ) 5.6-A6-15 Детали торцевой диафрагмы WFDG UHPC (PDF 118KB) (DWG 110KB) 5.6-A6-16 WFDG UHPC L Детали концевой диафрагмы абатмента (PDF 115KB) (DWG 86KB) 5.6-A6-17 WFDG Промежуточная диафрагма UHPC (PDF 115 КБ) (DWG 86 КБ) 5.6-A6-18 WFDG UHPC Полная промежуточная диафрагма (PDF 68 КБ) (DWG 96 КБ) Тройник балки палубы 5.6-A7-1 Спецификация тройника балки палубы (PDF 112 КБ) (DWG 74 КБ) 5.6-A7-2 Тройник балки платформы Детали 1 из 2 (PDF 126 КБ) (DWG 153 КБ) 5.6-A7-3 Детали балки-тройника палубы 2 из 2 (PDF 126 КБ) (DWG 114 КБ) Перекрытия 5.6-A8-1 Детали балки перекрытия 1 из 3 (PDF 129 КБ) (DWG 115 КБ) 5.6-A8-2 Детали балки перекрытия 2 из 3 (PDF 82 КБ) (DWG 134 КБ) 5.6-A8-3 Балка перекрытия Подробности 3 из 3 (PDF 88 КБ) (DWG 77 КБ) 5.6-A8-4 Фиксированная диафрагма балки перекрытия (PDF 90 КБ) (DWG 80 КБ) 5.6-A8-5 Концевая диафрагма балки перекрытия (PDF 89 КБ) (DWG 81 КБ) 5,6 -A8-6 План каркаса перекрытия и типовой разрез (PDF 124 КБ) (DWG 49 КБ) Балки ванны 5.6-A9-1 Спецификация и примечания по балке ванны (PDF 671 КБ) (DWG 102 КБ) 5.6-A9-2 Детали балки ванны 1 из 3 (PDF 145 КБ) (DWG 128 КБ) 5.6-A9-3 Детали балки ванны 2 из 3 (PDF 69 КБ) (DWG 49 КБ) 5.6-A9-4 Подробная информация о балке ванны 3 из 3 (PDF 55 КБ) (DWG 37 КБ) 5.6-A9-5 Концевая диафрагма балки на балке (PDF 63 КБ) (DWG 59 КБ) 5.6-A9-6 Подробная информация о выступающей поперечине балки ванны (PDF 74 КБ) (DWG 55 КБ) 5.6-A9-7 Концевая диафрагма балки террасной панели ванны SIP на деталях балки (PDF 77 КБ) (DWG 56 КБ) 5.6-A9-8 Подробная информация о выступе балки настила панели SIP (PDF 85 КБ) (DWG 55 КБ) 5.6-A9-9 Подробная информация о подшипнике балки ванны (PDF 62 КБ) (DWG 32 КБ) Палубная панель с фиксатором 5.6-A10-1 Подробная информация о деки с фиксатором (SIP) (PDF 80 КБ) (DWG 51 КБ) Соединительные балки с натяжением на опоре 5.9-A1-1 WF74PTG Детали соединительной балки 1 из 5 (PDF 76 КБ) (DWG 52 КБ) 5.9-A1-2 WF74PTG Детали соединительной балки 2 из 5 (PDF 69 КБ) (DWG 88 КБ) 5.9- A1-3 Соединительная ферма, детали 3 из 5 (PDF 68 КБ) (DWG 98 КБ) 5.9-A1-4 WF74PTG Детали балки 4 из 5 (PDF 99 КБ) (DWG 47 КБ) 5.9-A1-5 Детали стыковой балки 5 из 5 (PDF 74 КБ) (DWG 99 КБ) 5.9-A2-1 WF83PTG Подробные сведения о стыковой балке 1 из 5 (PDF 70 КБ) (DWG 65 КБ) 5.9-A2-2 WF83PTG Сведения о стыковой ферме 2 из 5 (PDF 116 КБ) (DWG 94 КБ) 5.9-A2-4 WF83PTG Сведения о стыковой балке 4 из 5 (PDF 72 КБ) ( DWG 47KB) 5.9-A3-1 WF95PTG Детали стыковой балки 1 из 5 (PDF 69 КБ) (DWG 103 КБ) 5.9-A3-2 WF95PTG Детали стыковой балки 2 из 5 (PDF 117 КБ) (DWG 96 КБ) 5.9-A3-4 WF95PTG Подробные сведения о сращиваемой балке 4 из 5 (PDF 83KB) (DWG 117KB) 5.9-A4-1 Сведения о подшипнике с трапециевидной трубной балкой (PDF 76 КБ) (DWG 57KB) 5.9-A4-2 Подробные сведения о балке с стыковкой втулки 1 из 5 (PDF 70 КБ) (DWG 55 КБ) 5.9-A4-3 Подробная информация о соединенной ванне балке 2 из 5 (PDF 90 КБ) (DWG 62 КБ) 5.9-A4-4 Подробная информация о стыковой балке 3 из 5 (PDF 69 КБ) ( DWG 65KB) 5.9-A4-5 Подробная информация о соединенной трубке балки 4 из 5 (PDF 73KB) (DWG 54KB) 5.9-A4-6 Подробная информация о трубной соединенной балке 5 из 5 PDF 72KB) (DWG 50KB) 5.9-A4-7 Концевая диафрагма балки на балке (PDF 81 КБ) (DWG 65 КБ) 5.9-A4-8 Подробная информация о выступе балки сращенной балки (PDF 90 КБ) (DWG 59 КБ) 5.9-A5-1 P.T. Трапецеидальная ванна SIP Deck Panel сращенная балка Детали 1 из 5 (PDF 80KB) (DWG 58KB) 5.9-A5-2 P.T. Трапецеидальная ванна SIP Deck Panel сращенная балка Детали 2 из 5 (PDF 97 КБ) (DWG 63 КБ) 5.9-A5-3 P.T. Трапецеидальная ванна SIP Deck Panel сращенная балка Детали 3 из 5 (PDF 74KB) (DWG 59KB) 5.9-A5-4 P.T. Трапециевидная ванна SIP Deck Panel сращенная балка Детали 4 из 5 (PDF 73 КБ) (DWG 54 КБ) 5.9-A5-5 P.T. Трапециевидная ванна SIP-панель настила, соединенная балка, детали 5 из 5 (PDF 72KB) (DWG 51KB) 5.9-A5-6 Трапециевидная ванна SIP-панель настилочной панели Концевая диафрагма на ферме (PDF 86KB) (DWG 67KB) 5.9-A5 -7 Трапециевидная ванна SIP Deck Panel сращенная балка с выступом Детали (PDF 94 КБ) (DWG 60 КБ) Глава 6. Конструкционная сталь 6.4-A1 Пример плана каркаса (PDF 53 КБ) (DWG 38 КБ) 6.4-A2 Пример отметки балки (PDF 61 КБ) (DWG 56 КБ) 6.4-A3 Пример подробного описания балки (PDF 76 КБ) (DWG 75 КБ) 6.4-A4 Пример стальной пластинчатой ​​балки — стыковка в полевых условиях (PDF 75 КБ) (DWG 72 КБ) 6.4-A5 Пример — Детали поперечной рамы (PDF 66 КБ) (DWG 62 КБ) 6.4-A6 Пример — диаграмма развала (PDF 73 КБ) (DWG 76 КБ ) 6.4-A7 Пример стальной плоской балки — секция проезжей части (PDF 71KB) (DWG 81KB) 6.4-A8 Пример стальной пластинчатой ​​балки — план перекрытия (PDF 71KB) (DWG 60KB) 6.4-A9 Пример — поручень (PDF 79KB) (DWG 89 КБ) 6.4-A10 Пример — геометрия и пропорции коробчатой ​​балки (PDF 83 КБ) (DWG 75 КБ) 6.4-A11 Пример — Подробная информация о прямоугольной балке (PDF 77 КБ) (DWG 87 КБ) 6.4-A12 Пример — Подробная информация о диафрагме пирса коробчатой ​​балки (PDF 99 КБ) (DWG 75 КБ) 6.4-A13 Пример — Прочие сведения о коробчатой ​​балке (PDF 79 КБ) (DWG 75 КБ) 6.4-A14 Пример — Сведения о люке доступа (PDF 66 КБ) ( DWG 96KB) 6.4-A15 NGI-ESW CVN Impact Test для зоны теплового воздействия (PDF 86KB) (DWG 85KB) 6.4-A16 Информация об оценке заклепок (PDF 86 КБ) (DWG 85 КБ) Китайский производитель стеновых сэндвич-панелей, C / Z Purlin, поставщик кровельных сэндвич-панелей Shengqian Group была основана в 1998 году.Компания создала крупномасштабные производственные базы в Сямыне и Чжанпу. И основал несколько дочерних компаний. Штаб-квартира находится в красивом городе Сямынь на берегу залива, его площадь составляет 300 000 квадратных метров. Являясь национальным высокотехнологичным предприятием, Xiamen Shengqian Steel Technology Co., Ltd. имеет 6 крупных производственных цехов и более 30 производственных линий. Он имеет более чем 20-летний опыт работы в индустрии стальных конструкций. Нашей основной продукцией являются: обрешетка из C / Z, сэндвич-панели из пенопласта, сэндвич-панели из стекловолокна, сэндвич-панели из полиуретана, сэндвич-панели из минеральной ваты, стальные стержневые плиты настила пола, оцинкованные настилы, черепица и т. Д. Компания берет Сямэнь в качестве центра, излучает рынки Восточного и Южного Китая и экспортирует свою продукцию в Европу, Америку и Юго-Восточную Азию. Экспортируется в более чем 50 стран и регионов. Мы всегда стремимся предоставлять лучшие решения для клиентов в стране и за рубежом и продолжаем завоевывать рынок с помощью недорогих, рентабельных и внимательных услуг. Оснащенный высокотехнологичным оборудованием, в том числе высокоточными станками продольной резки с ЧПУ и полностью автоматическими выравнивающими станками для резки листового металла, станками для гибки металла и станками для гальваники металла, Xiamen Shengqian Steel Technology Co.Ltd становится профессиональным предприятием в сфере металлообработки и получает сертификат системы качества ISO2000. Мы сотрудничаем с Benxi Steel, Tanggang Steel, HBIS и Shougang. Благодаря стабильному качеству и низкой цене мы более конкурентоспособны на рынке. Приглашаем клиентов со всего мира к сотрудничеству и установлению долгосрочных партнерских отношений с нашим превосходным сотрудничеством История развития компании 1998: Xiamen Shengxin Color Steel Structure Co. No related posts. Похожие записи Как правильно сделать будку для собаки: Как сделать будку для собаки своими руками: зимний вариант пошагово Добавлено 13.01.198226.10.2021 Лазерная вырезка по дереву: Лазерная резка и гравировка фанеры Добавлено 01.04.197601.09.2021 Какой обогреватель лучше для бани: Обогреватели для бани Добавлено 04.01.202215.01.2021 Изготовление крышек для аквариума: Изготовление крышек на заказ с подсветкой по индивидуальным размерам — Услуги и цены Добавлено 11.04.198924.01.2022 Добавить комментарий Отменить ответ Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены * Комментарий * Имя * Email * Сайт Модель V max, comp (кН) (MN / Rad) (кН) V макс, комп / 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 2 SPrc-0.5a 3500 3800 3900 246 278 300 2600 2600 2700 1,3 1,5 902 902 1,4 902 902 3800 3900 256 290 316 3200 3300 3300 1,1 1,2 1,2 SPRC-0,5 902 902 276 303 314 4900 4900 5000 0.7 0,8 0,8 SPrc-0,715a 3700 3900 4000 256 290 308 2600 8 1,5 1.5 SPrc-0.715b 3800 3900 4000 279 307 336 3200 3300 3300 1 3300 1 1,2 SPrc-0.715c 3900 3900 4000 313 321 353 4900 5000 4900 SPrc-1.0a 3900 4000 4000 274 292 319 2600 2600 2700 1,5 1,5 1,5 1,55 SPrc-1.0b 4000 4000 4000 303 326 356 3200 3300 3364 1,2 902 902 902 902 902 902 902 902 902 -1,0c 4000 4000 4000 336 362 377 4900 4900 5000 0,8 0,8 10 0,8 1060 1290 1580 85 94 107 900 1000 1100 1,2 1,3 1,4 1,4 1800 84 91 108 1200 1200 1200 1,1 1,3 1,5 MPrc-0,3358 13308 90 102 114 1700 1700 1700 0.8 1.0 1.1 MPrc-0.5a ​​ 1090 1320 1600 96 102 115 900 1000 MPrc-0,5b 1400 1650 1880 100 105 118 1200 1200 1200 1,2 1,2 4 1,6 MPrc-0,5c 1800 1950 2180 108 119 125 1700 1700 8 1700 902 MPrc-0.75a 1120 1370 1620 97 106 119 900 1000 1100 1,2 1,4 902.5 MPrc-0.75b 1470 1700 1950 111 116 129 1200 1200 1200 1,2 2050 2260 2480 120 127 135 1700 1700 1700 1,2 1,3 1,2 1,3 230 290 390 17 21 26 200 250 350 1,2 1,1 1,1 10 460 22 25 28 270 330 430 1,2 1,1 1,1 LPrc-0,2815 902 27 30 400 450 520 1.1 1,1 1,1 LPrc-0.375a 240 290 390 20 23 28 200 2508 2508 LPrc-0.375b 330 370 470 25 27 32 270 330 430 1,2 LPrc-0.375c 470 510 610 32 34 37 400 450 1,2 902 902 902 902 902 902 902 902 902 -0,5a 240 290 390 21 24 28 200 250 350 1,2 1,2 1,1 LP 105b 330 370 470 26 28 32 270 330 430 1,2 1,1 1,1 1,1 610 32 33 39 400 450 520 1,2 1,1 1,2 0